07MnNiVDR鋼板GB19189標準舞陽鋼廠訂貨137*8188*0376 張經理QQ2936789648

本標準與GB19189-2003相比,主要變化如下:
——擴大鋼板的厚度范圍,最小厚度由12mm擴展到10mm;
——改變前標準中的牌號07MnCrMoVR為07MaMoVR、07MnNiMoVDR為07MnNiVDR,新增加牌號07MnNiMoDR;一降低各牌號的P、S含量;
——提高各牌號的沖擊功(KV,)指標,由47J提高至80J。
本標準所含鋼種07MnMoVR、07MnNiVDR:07MnNiMoDR為低焊接裂紋敏感性鋼,12MnNiV下大熱輸入焊接用鋼(焊接熱輸入不大于100kJ/cm)。
本標準與JISG3115-2005《壓力容器用鋼板》標準中相應部分的一致性程度為非等效訂貨137*8188*0376。

表1化學成分
化學成分(質量分數)/%
牌號
C|Si |Mn|P|S |cu |Ni |Cr |Mo |V B Pcm
≤|0.15~|1.20~|6|s|s|≤|≤|0.10~|0:02~|≤'≤
07MnMoVR
0.09 |0.40|1.60 |0.020 |0.010|0.25 |0.40 |0.30 |0.30 |0.06 |0.002 0| 0.20
ogMaw:yTpe |≤|0.15~|1.20~|訂貨137*8188*0376*一s-l0.20~|≤|≤|0.02~|≤|≤
0.09 |o.40|1,50-0.018|0.008|0.25|0.50|0.30|0.30|0.o6 |0.002 o| o.21
≤|0.15g1.20~L8|≤|00.30~||0.10~|s|≤|≤
07MnNiMoDR o.o9|g%0袋1500.015|o.005|o.25|0.60|0.30 N0.30|0.06 |0.0020| 0.21
≤oS11.20~|≤|≤|≤|0.15~|s|s |0.02~|≤≤
12MnNiVR
0.150|1.600/020139,010L025O40|0.30|0.30|0.06 |0.002 0| 0.25
球罐整體熱處理是針對制造、安裝過程中出現的組對變形、焊接殘余應力、焊縫殘余氫和接頭淬硬傾向等因素進行的旨在改善焊接接頭性能、消除殘余應力和殘余氫、提高球罐運行可靠性的有效措施。由于07MnNiCrMo VDR網在熱處理方面固有的特性,國內學術界曾對)7MnNiCrMoV DR鋼制造1500m乙烯球罐中是否需進行整體熱處理存在著不同見解,但考國外標準,如美國ASME第一及第二篇、日本JISB8243-1981等標準,對類似鋼材都有當殼板厚度大于38mm需進行熱處理的規定,我國現行的壓力容器技術標準對碳素鋼和低合金鋼需進行熱處理的厚度規定比38mm還要低等等情況,在我國首臺國產化的大型乙烯球罐(訂貨137*8188*0376大慶石化總廠1500m3乙烯球罐)中進行了整體熱處理。大慶乙烯球罐使用情況及開罐檢驗結果證明,進行整體熱處理是可靠的。由于國內球罐整體熱處理技術已比較成熟,故對于其后采用07MnNiCrMoVDR材料建造的蘭州化化工程公司2臺及東方化工廠4臺乙烯球罐均要求進行整體熱處理。
球罐整體熱處理是一個綜合性技術,影響熱處理效果的因素很多,本文結合蘭州化學工程公司兩臺1500m3乙烯球罐的情況,對07MnNiCrMoVDR鋼制乙烯球罐熱處理中遇到的一些問題進行了探討。
07MnNiVDR再熱裂紋敏感性及試驗
采用熱模擬后緩慢拉伸試驗、夏比擺錘沖擊試驗、www.hgwgu.com插銷試驗以及小鐵研試驗等方法,研究了調質高強鋼07MnNiVDR的再熱裂紋敏感性.熱模擬研究表明,采用小熱輸入焊接時,該鋼對再熱裂紋不敏感;大熱輸入情況下,敏感溫度在600℃左右。插銷試驗表明,該鋼具有一定的再熱裂紋敏感性,敏感溫度在600℃左右.熱模擬試驗和插銷試驗的結果一致,小鐵研試驗不適合試驗材料的再熱裂紋敏感性研究.熱模擬后緩慢拉伸是判斷材料再熱裂紋敏感性的有效方法,插銷臨界斷裂初應力對生產有指導意義.盡管未在小鐵研試驗中發現明顯再熱裂紋,對該鋼實施焊后熱處理還應慎重.訂貨137*8188*0376
試驗用材料選自國產07MnNiVDR鋼板,其化學成分及力學性能如表1和表2所示,符合國家標準GB19189-2011《壓力容器用調質高強度鋼板》要求.