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選擇蓄電池的容量可按下述公式計算：

湯淺蓄電池12V120AH實時報價

式中，Q——蓄電池容量（安培小時）；

I平均——忙時全局平均放電電流；

Kn——容量轉變系數，即n小時放電率下，蓄電池容量與10小時放電率的蓄電池容量之比。

t——實際電解液的**溫度。蓄電池室有采暖設備時，可按15℃考慮；無采暖設備時，則按所在地區**室內溫度計算，但不應低于0℃。

25——蓄電池額定容量時的電解液溫度；

0.006——容量溫度系數（即電解液以25℃為標準時，每上升或下降1℃時所增加或減少的容量比值）。

為了便于計算，可將上述公式簡化為：

Q＝K·I平均

式中，K——電池容量計算系數。

2 通信基站蓄電池的安裝

2.1 蓄電池安裝的地點選擇

電池工作和存放的地點應該清潔、通風、干燥，嚴禁有火花、火焰等引燃物，并配備有滅火器，電池安裝地點應遠離熱源和易產生火花的地方，避免陽光直射，周圍無有機溶劑和腐蝕性氣體。同時，也應避免空調或通風系統的通風口直接影響電池單體溫度，造成電池電壓不均勻。

3．1 設計原理

本文采用了數字式信號發生器產生標準正弦波和電流負反饋法產生精確交流恒流源法, 交流恒流源實現原理如圖2所示。

電路組成框圖如圖2所示：這是一個閉環控制系統，電流負反饋電路。標準正弦波產生一個頻率穩定、對稱、失真度低的1KHz正弦波信號。驅動電路把正弦波放大，去推動功放電路，得到正弦交流電流輸出。恒流控制電路從功放輸出中得到的信號，通過與給定的信號相比較，來調節驅動電路的信號，從而使輸出電流保持穩定。

智能節點為智能型的監控模塊，實現對電池組內(總電壓48V，單塊電壓12V或2V)的單塊電池端電壓、體溫、環境溫度進行測量。若超出工作范圍則進行告*，并將監測數據存儲，定期上報監控數據。超限告*信號及時上報，并可接受上位機的輪詢。下面僅就智能節點給出詳細的設計方案。

硬件組成

智能監控節點以89C52為控制器，外圍模塊包括CAN接口模塊、溫度測量模塊、電壓測量模塊、告*模塊、節點地址選擇和可選的存儲器模塊等，如圖2所示。為充分利用89C52的接口資源，除CAN接口模塊外其余模塊均采用串行接口器件，這樣就減小了電路體積，降低了電路的硬件成本。



圖2智能監控節點結構圖

CAN接口模塊

CAN總線協議及其特性見參考文獻。目前，具有CAN協議功能的芯片很多，本設計選用常見的PHLIPLE公司的SJA1000獨立CAN控制器芯片和82C250 CAN接口驅動芯片。為增強節點的抗干擾能力，SJA1000的TX0和RX0通過高速光耦6N137與82C250相連，電路如圖3所示。



圖3 CAN接口模塊原理圖

電壓測量模塊

當蓄電池是由4節12V電池串接而成時，其在線端電壓遠高于ADC的允許輸入電壓，所以對電壓的采集電路要進行特別設計：將串連電池組的各節電池端電壓經模擬開關分別引入分壓電路進行分壓處理，再經電壓跟隨器進行阻抗變換后送入ADC的差分輸入端，轉換后的電壓數字量輸出到單片機的PI口。

ADC選用National Semiconductor的ADC0838。 該器件是一種輸入端可編程、單端8通道/差分4通道、8位串行ADC，其數據輸入輸出口可以分時共用。

模擬開關選用MAXIM的MAX4613。它是一種四路單刀單擲TTL/CMOS兼容的模擬開關，可單端供電(9~40V)也可雙端供電(±4.5~±20V)，與電池組的連接采用“浮地”方式：每個MAX4613控制兩節電池的選通，電源和地分別取兩節電池串連后的正極和負極。由于MAX4613的S1、S4和S2、S3的控制極性相反，所以不能采用譯碼電路，而由單片機的四個I
/O口線經光耦隔離后單獨驅動，以保證同時只有一路電池電壓接入后級的分壓電路。另外，其控制端采用CMOS電平(VL接V+)。

分壓電路采用三個相同的電阻，分壓后的電壓約為4V左右。由于使用同一個分壓網絡，避免了由于分壓網絡的差異引起各路間的誤差。同時模擬轉換器采用差分輸入從而減少了共模干擾和避免了“浮地”引起的電壓不兼容的問題。如果對2V電池采樣，可以用6個CD4052模擬開關控制各節電池的選通，每個CD4052控制4節電池，由兩個I/O口線經光耦隔離后驅動兩個地址選擇端，另三個I/O口線經74LS138譯碼后分別控制六個CD4052的使能端(INH)。

溫度測量模塊

溫度測量模塊采用美國DALLAS公司推出的DS18S20系列單總線數字溫度計，只需要一根導線就可將單片機和DS18S20連接起來，如圖4所示。每個I/O口線可以同時掛接多個DS18S20。

軟件的實現

軟件設計采用模塊化編程，系統軟件主要分為主程序、數據采集(電壓、溫度)處理程序和通訊程序。

主程序為系統控制程序, 實現對系統進行初始化(包括系統自檢、讀取本節點地址、電池組電池電壓種類、向上位機發送本節點的地址、接收上位機發送的本節點的基準電壓值和溫度值)和各模塊軟件的總體調度。

數據采集處理程序包括電壓采集和溫度采集。由于DS18S20的溫度轉換時間較長(750ms)，所以每次采集先進行溫度轉換、電壓采集，再進行溫度的采集。溫度轉換和電壓采集同步進行。每一輪采集后要將數據進行處理，判斷是否超過限定值。若正常則判斷是否采集了5次，若不是則再次進行采集。這是因為數據的變換是緩慢的，如果正常就沒有必要每次都將數據上報，以減少CAN總線上的數據量；若到了5次或數據超限，則對數據打包上傳，進入CAN通信階段。

CAN通信程序負責將采集到的數據發送到CAN控制器，再由CAN控制器負責將數據發送到CAN總線。主要的子程序有：CAN初始化、CAN發送、CAN接收、ADC子程序，DS1820的復位、啟動、ROM的搜索、讀寫等。其中CAN初始化、發送和接收子程序、DS1820的復位、啟動、ROM搜索、讀寫等可參閱后面的參考文獻，ADC的轉換子程序詳見本刊網站。
結語
分布式蓄電池智能監測系統智能化程度高、測量準確、能及時發現蓄電池組存在的早期故障。其智能監控節點可以作為對一個臺站的多組電池實現分散采集、集中監控的一個組成部分進行聯網使用，也可以作為開關電源的一個附屬部分與開關電源配套使用。CAN接口可以用RS-232接口代替，以和現有的開關電源的控制主機聯接，提高現有電源的性能。

  電工網訊：風電場建設前期決策階段，可行性研究報告為投資方是否投資項目提供決策依據；而項目申請報告為審批部門是否核準提供依據。那么針對可研和項目申請報告的編寫重點是否一樣，下面由小編做個梳理：可行性研究報告內容和深度依據《陸上風電場工程可行性研究報告編制規程》（NB/T31105-2016）來編寫。項目申請報告內容和深度依據《發展改革委關于發布項目申請報告通用文本的通知》（發改投[2017]684號）之附件一《項目申請報告通用文本》來編寫。2、編制重點可行性研究報告在編制中應遵循可靠、技術可行、結合實際及注重效益的原則，為投資方決策提供可靠的依據。按照可研編制規程由16個章節構成，分別為概述、風能資源、工程地質與水文、項目的任務和規模、風電機組選型、布置及發電量估算、電氣、消防、土建工程、施工組織設計、保護和水土保持、勞動與職業衛生、設計概算、財務評價與社會效果分析、節能分析、工程及結論。項目申請報告應重點闡述項目的外部性、公共性等事項，包括經濟、合理利用資源、保護生態、重大布局、保障公眾利益、防止出現壟斷等內容，為有關部門對企業投資項目進行核準提供依據。按照通用文本要求由5個章節構成，分別為項目單位及擬建項目情況、資源及綜合利用分析、生態影響分析、經濟影響分析、社會影?

  電工網訊：目前，海上風電項目所用的基礎主要為單樁式和導管架式，但它們對水深有著嚴格的要求。浮式基礎則可以突破這種，有望成為下一代海上風電基礎的主力類型。IRENA，浮式基礎將在2020年和2025年之間實現大規模商業化應用�，F今，海上風電機組主要是通過單樁或者導管架式基礎固定在海床上，兩種技術的大缺陷在于，只能應用于水深不能超過50m的海域。然而，超過這一水深的海域也蘊藏著巨大的潛力，有著更高的風速。浮式基礎則由于不受水深以及能夠簡化機組吊裝，從而使這些海域的風能資源成為了可能。在全球一些主要潛在市場，比如和美國，適合海上風電的淺水區面積很小。從這個角度來說，浮式基礎有望擔當起規則改變者的角色。一、該類型的基礎主要具有兩大優勢使可以走向深水區。在水深超過50m的海域，風速更高，并且往往靠近于人口密集區。對于一些架狹小的而言，浮式基礎提供了規�；l展海上風電的途徑。簡化機組的吊裝。在中等水深(30m50m)的海域，考慮到可以使基礎設計化，并能夠使用廉價和現成的安裝船只，浮式基礎將會成為固定式基礎的一種低成本替代。此外，由于在施工時了對海床的影響，因此，相較于固定式基礎，浮式基礎屬于更能體現友好型的一類基礎。二、浮式基礎的發展現狀在海上油氣領域，浮式基礎早已開始大規模商業化應用，并經受住了惡劣運行的考驗。對于海上風電而言，浮式基礎預計在2020年和2025年之間實現大規模商業化。目前，全球首臺應用浮式基礎的原尺寸海上風電機組樣機已經投運了數年，一些新型浮式基礎也處于示范中。按照規劃，個浮式海上風電項目將于2017年年底投運。該風電場位于蘇格蘭海域，水深超過100m，總裝機容量30MW。到2020年，隨著技術進步，35類原尺寸(2MW或者更大容量)浮式基礎有望示范階段。

  該過程中的電流為容性電流疊加充電時的沖擊電流，由于不可控整流的諧波含量非常豐富，使得電流畸變比較嚴重，隨著系統電壓升高，充電電流變大，導致系統電壓畸變，電流放大后的波形如圖4所示。有功功率主要為線路損耗，其值很小，約為10kW。c.中間電壓變化是由于投電加熱等負荷，導致電壓降低、諧波電流變小。系統穩定后，電壓恢復，諧波電流也恢復為穩態值。d.并網過程中，由于由不可控整流到可控整流沒有軟啟動過程，導致沖擊電流過大，使得儲能變流器過流，從而跳閘。2.2風機的跳閘過程及原因分析并網跳閘電流波形在可控整流之前，主要是無功電流，為了建立直流電壓，需要吸收有功，所以在變為可控整流時，主要為有功電流，具體錄波波形如圖5所示，從波形可以看出可控整流前后相位的變化。建立直流電壓過程中，如果沒有適當的軟啟動過程，就會由于直流電壓建立過程太快造成較大的啟動電流。為了抑制過大的啟動電流，要進行軟啟或者適當增大軟啟動的啟動時間長度。與風機在黑啟動過程中跳閘仿真過程一致，表明所分析的跳閘原因符合現場現象。

  針對控制器參與以及初始化等造成的沖擊電流，將啟動的初始電壓設置為低于可控整流電壓，使得電流先流入系統，然后逐漸升高目標電壓，由流入系統轉為流入變流器，避免初始時刻的過沖。軟啟動初始時刻示意圖如圖8所示。3.2.3改進措施的仿真驗