★灌漿料的特點　　

抗油滲 在機油中浸泡30天后其強度提高10%以上，成型體、密實、抗滲、適應機座油污環保。　　

微膨脹 澆注體長期使用無收縮，保證設備與基礎緊密接觸，基礎與基礎之間無收縮，并適當的膨脹壓應力確保設備長期安全運行。

耐侯性好-40℃～600℃長期安全使用

早強高強 澆后1-3天強度高達30Mpa以上，縮短工期。

的耐久性200萬次疲勞試驗，50次凍融環境試驗強度無明顯變化。<混凝土的破壞機理,現在國內外學者普遍認為是混凝土在能筑、形成過程中不可避免存在著毛細孔、空陳及材料的裂缺陷,在外界因素作用下,這些缺陷部位將產生高度的應力集中,并通漸展發展,形成混凝土鋼筋位置溶液中的游離Cl一濃度越大,則其對鈍化膜的破壞作用越大,鋼筋的活性越大,銹蝕速度也就越大。由于鋼筋的活性還受到PH値的影響,當0H-濃度高時,鈍化膜的穩定性好,破壞鈍化膜所需的cl-濃度就大;相反,當〇H濃度低時,破壞鈍化膜所需的cl一濃度就較小。因此,由于混凝土中堿度的不同,用來表征鋼筋的活性比c1一濃度更合理。cr/0H有一個臨界值,當比值小于這個臨界值時,鋼筋就不會發生銹蝕。體中的微裂紋。另一方面,混凝土體中各相的結合界面是最薄弱的環節,在外界因素作用下,將脫開而形成裁面裂隙,井發展成徽裂教若外界因素繼續作用,混凝土體中的微裂教經過匯集、貫通的過程而形成宏觀裂縫。同時,宏觀裂教的端部又因應力集中而出現新的徴裂紋,甚至出現徴裂紋區,這又將發展成新的宏現裂縫或體現為原有宏現裂紋的延伸。如此反復交替,宏觀裂縫必將沿著一條最薄弱的路徑逐漸擴展,最后使混凝內現有的大面積混凝.土結構都采用預應力作為抵抗溫度和混凝土收縮應力的主要措施，設置后澆帶以減小混凝土早期的收縮引起的裂縫。將大面積混凝土板分塊（或分段）跳倉澆筑是應用非常廣泛地一個抗裂措施。當采用預應力時，后澆筑的塊體還為預應力提供了工作面。同時在混凝土中添加膨脹劑方法來抵抗或補償混凝土的收縮變形，膨脹劑應用最多的是中國建筑材料科學研究院生產的ｕＥＡ材料。土全斷開而破壞。因此,混凝土材料的破壞過程實際上是損傷、損傷積累、宏觀裂紋出現、損傷繼續積累、宏觀裂縫擴展交織發生的過程。/SPAN>

低堿耐蝕 嚴格控制原材料堿含量，適用于堿-集料反應有抑鋼筋腐蝕失重率隨杜拉纖維摻量增加，總體呈降低趨勢，腐蝕失重率最低為０．２１４％。當摻量大于１Ｋｇ／ｍＪ時，鋼筋腐蝕失重率增大，但與素混凝土鋼筋的腐蝕失藿率相比，也有明顯抑制鋼筋腐蝕的效果。由于杜拉纖維表面有一定的活性和極性，同時杜拉纖維有著與水泥砂漿握裹力強和抗老化能力強的特點。制要求的工程。

自流態 現場只需加水攪拌，直接灌入設備基礎，砂漿自流，施工免振，確保無振動、長距離的灌漿施工。

★灌漿料的材料檢驗及驗收標準

2.1 實驗室基本條件

　　2.1.1 實驗室溫度20±3℃，濕度65±5%2.1.2 標準恒溫恒濕養護箱要求保持溫度20±2℃，保持濕度95±2%

2.2 檢驗用儀器及設備：

　　2.2.1 砂漿攪拌機

　　2.2.2 抗壓實驗機

　　2.2.3 抗折實驗機

　　2.2.4 玻璃板（450×450×5mm）

　　2.2.5 截錐圓模、模套（高60±5mm）

　　2.2.6 直尺（量程500 mm）

　　2.2.7 攪拌鍋及攪拌鏟

　　2.2.8 千分表及表架

　　2.2.9 試模（40×40×160 mm 6組）

2.3 檢驗材料

　　2.3.1 CHIDGE CG中橋灌漿料

　　2.3.2 水[應符合現行《混凝土拌和用水標準》（JGJ63）的規定]

2.4 檢驗項目及試驗方法

　　2.4.1 流動度（參見GB8077—87）；

　　2.4.1.1 將玻璃板放在實驗臺上，調整水平。

　　2.4.1.2 用濕布擦拭玻璃板及截錐圓模、模套，并用濕布蓋好備用。

　　2.4.1.3 按產品合格證提供的推薦用水量將CHIDGE CG中橋灌漿料充分攪拌均勻，倒入準備好的截錐圓模內，至上邊緣。再次用濕布擦拭玻璃板，垂直提起截錐圓模，使CHIDGE CG中橋灌漿料自然流動到停止。然后測量其最大、最小兩個方向的長度，其平均值即為CHIDGE CG中橋灌漿料的流動度。

　　2.4.2 抗壓強度（參見GB119—8）；

　　2.4.2.1 GM灌漿料強度檢驗應采用40×40×160 mm試模。

　　2.4.2.2 將人工攪拌（攪拌時間一般為2min）好的CHIDGE CG中橋灌漿料均勻倒入試模（若采用機械攪拌則分兩次倒入，攪拌時間也為<板粘貼好后立即用卡具、支撐或膨脹螺栓等固定，并適當加壓，以使膠液從鋼板邊緣擠出為度。建筑結構膠在常溫下固化，保持在15℃以上，24h后可拆除夾具或支撐，3d后可受力使用。若低于15℃先安裝工作錨,注意錨的中心與傳統的加固方法如加大截面法、外包鋼法、體外預應力法和隔震消震法比較，碳纖維加固技術具有明顯的技術優勢，主要體現在：對原結構的影響�。禾祭w維片材質量輕且厚度薄。用碳纖維片材加固修復構件后，基本上不增加原有結構的自重和尺寸，也不會減小建筑物的使用空間，有著很大的經濟效益。另外，加固施工過程中，構件仍然可以繼續適用，不會帶來因結構停止適用而造成的經濟損失。而且，碳纖維片材加固技術基本上無需對原有混凝土結構打孔穿洞，不會對原結構造成加施工損傷。適用面廣：由于碳纖維片材是一種柔性的材料，而且可以任意地裁剪，所以這種加固技術可廣泛地應用于各種結構類型、各種結構形狀和結構中的各種部位，且不改變結構的形狀及不影響結構外觀。同時對其它加固方法無法實施的結構構件，諸如大型橋梁和橋板，以及隧道、大型簡體及殼體結構工程等，碳纖維加固技術都能順利解決。與管道中心和喇叭管中心三者同心。同時,兩端的鋼絞線應根據不同顏色穿入不同的錨具內,然后推入夾片,同一夾片之間的端面要保持平齊、外露長度一致。 兩面張拉端錨具外露鋼絞線預留長度為80 cm。其余部分用小型電動砂輪機切割,切割后的斷口用鐵絲捆扎,以防止鋼絞線松散。裝入配套的限位板,并裝上千斤頂。在千斤頂后面裝上工作錨,注意工作錨上的孔位的排列位置要與工作錨的孔位一致,工作錨的夾片外部包上塑料膠紙,使夾片在張拉完畢后松脫容易。張拉機沒有負荷前,先空載試運轉片刻,檢查油路是否暢通。循環正常后才可進油施力。，應采用人工升溫措施。SPAN style="FONT-FAMILY: Tahoma">2min），至試模上邊緣，不得振動。高出部分應用抹刀抹平。

　　2.4.2.3 成型后的試體放入標準恒溫恒濕養護箱內養混凝土早期受凍，使構件表面出現裂紋，或局部剝落，或脫模或出現空谷現象。施工在達到受彎承載能力概限狀態前,碳纖維片材與混凝土之間不能發生粘結剝離碳壞。兩種方法都有一定的局限性。試驗中碳纖維布幅寬為100mm,因而公式中層折減系數S只適用于碳纖維布幅寬為100mm的情況,而且公式投考慮初始彎矩作用時,碳纖維布的二次受力。文獻[28]在假設條件中明確規定,公式只適用于受彎構件在達到極限承載力以前不發生粘結剝高碳壞的情況。時模板剛度不足，在澆筑混凝土時，由于側向壓力的作用使得模板變形，產生與模板變形一致的裂縫。施工時拆模過早，混凝土強度不足，使得構建在自重或施工荷載作用下產生裂縫。施工前對支架壓實不足或支架剛度不足，澆筑混凝土后支架不均勻下沉，導致混凝土出現裂縫。護。

　　2.4.2.4 各齡期的試體必須在下列時間內進行強度檢驗；1天±2小時；3天±3小時；28天±3小時；試驗結果取一組6個試體的算術平均值。

　　2.4.3 膨脹率（參照GB119—88中的有關規定執行）

　　2.4.3.1 試模規格為40×40×160mm的立由于鋼筋銹蝕之后鋼筋截面面積會減小，構件截面尺寸會由于混凝土保護層的脫落產生相應的變化，鋼筋各項力學性能產生了退化，以及疏松的銹層會導致鋼筋與混凝土之間的粘結性能退化。板的計算彎矩Ｍ㈦為鋼筋銹蝕后的計算結果，綜合考慮了鋼筋的銹蝕帶來的影響，可以看出計算結果與試驗值誤差減小，但計算結果仍大于試驗結果，說明銹蝕導致的鋼筋面積的減小、鋼筋力學性能的退化、板寬截面的損失所帶來的鋼筋混凝土構件承載力損失占有大部分。仍有一部分承載力損失是由于鋼筋與混凝土之間的粘結滑移損失和鋼筋保護層脫落影響了鋼筋和混凝土的整體性所導致的。方體，試模的拼裝縫應抹黃油，混凝土構件表面的處理要根據現場情況而定。一要看混凝土是新的還是舊的。若是新的，要消除表面的堿性和減少水分。水泥的性質決定了其表面常帶有堿性，而堿性的存在對其膠接強度不利，因此應進行去堿處理。不過若在６０ｄ之后，其表面趨于中性了，可不予處理。另外，混凝土表面水分含量越小越有利于獲得較高膠接強度，一般要求濕度６％以下。另一個是要清除其表面的疏松表層，使之露出混凝土基體，并使表面平整。如過于凸凹不平，則需將高處鏟平而凹處用高標號水泥補平，以保證膠接時的膠接強度。對于已經出現鋼筋外露的構件，則用一種高強修補膠將其補平覆蓋。在涂膠前，再用鐵刷清除殘渣。使之不漏水。測鋼板厚度對抗剪承載力的影響根據相關試驗表明，加固梁的抗剪承載能力隨著鋼板厚度的增大而提高，而且，鋼板粘貼深度與腹板高度的比值越大，這種提高就越明顯。但是在相同粘鋼面積的情況下，建議用較小厚度的鋼板，因為厚鋼板增加了由于錨固強度不足發生剝離的情況。量裝置由試模、玻璃板（160×80×5mm）、千分表及表架組成。

　　2.4.3.2 將拌和好的GM型灌漿料一次裝入試模，拌和物應高于試模邊緣2mm。隨即將玻璃板一側先置于灌漿料材料表面，然后輕輕放下玻璃板的另一側，使玻璃板與灌漿料表面中的汽泡盡量排除，再用手向下壓玻璃板使之與試模邊緣接觸。

　　2.4.3.3 立即用測量裝置測量試件的初始長度，并將玻璃板兩側露出的GM型灌漿料表面用濕棉紗覆蓋，并經常注水，以保持潮濕狀態。每日測量一次。<美國鋼筋阻銹劑協會（ＣＣ認）報告中指出“商業鋼筋阻銹劑已經使用了２０多年，大量應用于海工混凝土、橋梁、停車場等結構�！C明鋼筋阻銹劑是最有效的防護方法之一＂。我國在建的青島海灣跨海大橋中非預應力混凝土部分就使用了規范推薦的亞硝酸鈣作為鋼筋阻銹劑。綜合考慮對于內部約束，澆灌后混凝土內部溫度不斷上升，由于混凝土內、外散熱邊界不一致，表層混凝土溫度變化得快，當內部溫度還在不斷上升的過程中，表面溫度可能已經在下降，沿混凝土構件截面將出現溫度梯度，使得混凝土的溫度變形沿截面不一致，表層混凝土一般處于受拉狀態，當拉應力超過材料的容許值時從而導致出現溫度收縮裂縫，此時的水化熱溫度裂縫多為表面性的平行線狀或網狀淺細裂縫，這種裂縫通常在拆模后一天左右時間出現，如施工中過早拆除模板，冬季施工中過早拆除保溫層，或受到寒流襲擊，混凝土表面產生急劇的溫度變化更易產生這種裂縫。引起鋼筋腐蝕的臨界氯離子濃度、保護層厚度及混凝土拌合物氯離子總含量，作為亞硝酸鈣摻加量的依據，該工程亞硝酸鈣摻量為６ｋｇ／ｍ３。同時亞硝酸鈣又是良好的防凍組份，冬季施工不必另加防凍劑。/SPAN>

　　2.4.3.4 從測量初始高度開始，測量裝置和試件應保持靜止不動，并不得受到振動。

　　2.4.3.5 膨脹率計算公式：εn=（Hn—Ho）/H×100εn：第n天的膨脹率（%）；Hn：第n<早在20世紀70年代，美國等一些國家就發現在50年代以后修建的混凝土工程設施，尤其是在惡劣環境下的混凝土橋面板結構，出現了嚴重的病害和損壞現象；美國材料咨詢委員會（NMAB）1987年的報告中指出，約有25.3萬座混凝土橋處于不同程度的損傷狀態，并且以每年3.5萬座的速度在增加。日本預應力混凝土學會（JPCEA）2001年公布的一份文獻調查資料顯示，在被調查的120座預應力混凝土橋梁中，31.7%的橋梁出現混凝土剝落現象，20%的橋梁出現預應力鋼筋銹蝕，18.3%的橋梁出現預應力鋼筋的斷裂；據日本土木工程師學會（JSCE）報道，新干線在使用不到10年就出現了大面積的混凝土開裂、腐蝕現象；1999年日本新干線福岡隧道墜落的混凝土塊造成幾節車廂破壞，同年在北九州隧道也發生了同樣的情況。SPAN style="FONT-FAMILY: 宋體">天的高度讀數（<墻體早期溫度麻力的分稚卡型與混凝土早期泓度場的分布與發腱打關。山干坫體厚度比較結構的甲面尺寸比較大，因此墻休內外溫差是很大，墻休一般會在早期由于內外溫差差異產牛表面開襲。仙在混凝上澆筑后矧，由于混凝內部特征點和表面特征點的溫降幅度均比較大，廊力增加的很快，由于混凝土此時的允許抗扣強度比較低，報有叮能混凝墻體絀構在此時產牛裂縫。SPAN style="FONT-FAMILY: Tahoma">mm）；Ho：試件的初始讀數（mm）；H：試件高度（H=100mm）；試驗結果取一組三個試件的算術平均值，精確到10-2。

　　2.4.4 鋼筋粘結強度（參照YBJ222—90中的有關規定執行）準備內徑為ф45mm鋼管，將其底部封好。分別將直徑6mm圓鋼或16mm螺紋鋼插入中央。埋設深度為15d（d為螺栓直徑）。然后將攪拌好的灌漿料倒入鋼管內并抹平。養護鋼筋發生完全均勻銹蝕時，鋼筋所能承受的拉力的降低與鋼筋的銹蝕率應成正比，銹蝕程度對鋼筋的強度沒有影響。但是由于混凝土材料的不均勻性、構件所處環境的不確定性、鋼筋的應力狀態不同等因素，海洋環境下混凝土中的鋼筋銹蝕很少是完全均勻銹蝕的情況，且隨著銹蝕的發展，銹蝕的不均勻性和離散性增大，銹損鋼筋的表面凹凸不平，形成很多銹坑，受力以后缺口處產生應力集中，使銹蝕鋼筋干燥收縮是指混凝土停止養護后，在不飽和的空氣中失去內部毛細孔和凝膠中的水而發生的收縮。干燥收縮機理與混凝土中水份與水泥漿體內部孔隙有關。硬化后水泥漿體又稱水泥石，是一非均質的多相體系，由以混凝土作為基體，研究摻入杜拉纖維和改型聚丙烯纖維對鋼筋腐蝕的影響；復配優化最佳的鉬系阻銹劑配方，同時研究了阻銹劑對鋼筋腐蝕的影響；研究了阻銹劑與聚丙烯纖維兩者共同摻入對鋼筋腐蝕抑制的作用。未水化水泥顆粒、Ｃ．Ｓ．Ｈ凝膠、結晶水化物、孔隙和存在于各種孔隙中以及吸附于膠體表面的水等組成。其中的未水化水泥顆粒、結晶水化物包括Ｃａ（ＯＨ）２和利用ＡＢＡＱＵＳ通用有通過現場測量，得出了不同混凝土構件水化溫度場的發展特點，明確不同混凝土構件溫度控制的差異與要點。從材料選擇、結構設計、施工管理等方面，調查綜述了目前各種預防混凝土構件裂縫與治理混凝土構件裂縫的措施。限元分析軟件，建立三個三維實體模型，對其進行模擬位移加載，對比分析了構件模型的破壞形態、鋼筋應力應變和承載力等。并將有限元分析結果與低周反復加載試驗結果數據進行對比，得到以下結論：①隨著植筋深度的增加，植筋構件的承載力更加接近整體澆筑構件，植筋深度為１５ｄ和２０ｄ的構件可以達到設計要求；②以鋼筋與植筋膠的粘結滑移本構關系模型為基礎，用非線性彈簧單元ＳＰＲＩＮＧＡ模擬錨固深度范圍內植筋膠與鋼筋的粘結作用是比較合理的，體現了植筋膠的粘結作用；③鋼筋應變集中在植入鋼筋錨固段的上部，下部鋼筋應變小，與試驗中應變片測得的結果一致，說明植筋膠粘結效果好，鋼筋錨固良好。ＡＦｔ為抑制收縮相，而小孔及Ｃ．Ｓ—Ｈ凝膠在干燥時發生收縮。的強度降低，伸長率減少。銹坑在鋼筋圓周上的位置和沿鋼筋長度方向的位置具有不確定性，有的二個甚至多個銹坑相距很近，造成該部位鋼筋力學性能變化情況也不盡相Ｉ一，這也是鋼筋力學性能試驗結果存在一定離散性的原因。到規定齡期28天，再進行強度檢驗。

2.5 驗收標準

　　按Q/LYS159—2000《高強度無收縮自流灌漿料》標準驗收，按由湖北中橋參與編寫的新橋規（JTG/T F50-201經驗公可以看出,隨著荷載的增加,X型描的變是迅速述生表-發展的,也就是說X型f舗通的作.在充分發揮身的強度,型描.碳纖維的應変-去口在荷載到達-定水平時投有太大發展。因此,x型描的錨田發更多碳重T一維描本身的強度來抵,縱向職要T維的拉力,井將力傳遞到更大的范事,起到置制剎離的作用。推梁J産部股的本-占結剪應力來抵抗縱向碳2千重性的拉力,u型続本身投能發揮太大作用,也不能將拉力1t遞到梁側面,因此.與x型続相比抗幸l」高的效果較為過色。式法：以驗算橋梁主要受力構件的斷面尺寸進行評定的方法，稱為經驗公式法。該方法較為簡便，但只能用于初步估計橋梁的承載能力。實際荷載驗算法：利用超重車輛產生的構件最鍍鋅鋼筋以及環氧涂層鋼筋在國外被廣泛應用于混凝土結構防腐蝕保護中，但是鍍鋅鋼筋表面的鍍鋅層在高堿性的混凝土中發生堿性溶解的活性較高，而環氧涂瑟對鋼筋在混凝土孛的保護作用還存在爭議和擔心￡淞灘。因此鋼筋表面涂覆層（如涂覆環氧、鍍鋅等）對鋼筋在混凝土中的長期保護效果成為了人們備受關注的問題。不利組合與標準荷載作自收縮的作用機理可以通過混凝土的自干燥現象得到很好的解釋。自干燥對于自收縮的作用機理與干燥收縮類似。干燥收縮隨著失水程度的不同，第二節中四種理論所說的收縮機理均有可能發生，即隨著相對濕度的變化應以不同的理論解釋干燥收縮的發生，但自收縮是在密封的環境下發生，這種環境下相對濕度的變化只是在一定范圍內。用下的最不利內力組合進行比較判別。該法適用于設計資料全面的情況下，驗算橋梁承載力。1《公路橋涵施工技術規范》）關于預應力孔道灌漿壓漿技術規范執行。

★常用地腳螺栓形式

1、主要用于：預應力孔道灌漿，灌漿層厚度10mm<δ<150mm設備二次灌漿，混凝土梁柱加固角鋼與混凝土之間縫隙灌漿，稱謂混凝土縫隙修復專用灌漿料。　　2、主要用于：地腳螺栓錨固、裁埋鋼筋，灌漿層厚度30mm<δ<200mm的設備基礎二次灌漿。有抗油要求的設備基礎二次灌漿稱謂普通灌漿料。

3、主要用于：負溫下強度增長快，無受到凍害影響，地腳螺栓錨固、栽埋鋼筋，灌漿層厚度30mm<δ<200mm的設備基礎二次灌漿。有抗油要求的設備基礎二次灌漿，稱謂防凍型灌漿料。

4、主要用于：灌漿層厚度≥150mm的設備基礎二次灌漿。建筑物的梁、板、柱、基礎和地坪的補強加固（修補厚度≥40mm）。有抗油要求的設備基礎二次灌漿，稱謂加固工程專用灌漿料。

5、主要用于：精密、大型、復雜設備安裝；混凝土結構加固改造，增強，路面快速修復，稱謂高強無收縮灌漿料。

6、主要用于：高溫環境下專用灌漿料，高溫下體積穩定，熱震對約束條件復雜的底板基礎等構件，施工中應采取措施減少外約束對收縮開裂的影響。對混凝土基礎底板或墻體可預先計植筋膠植筋可利用鉆孔機具，在預定部位，按設計孔徑鉆至規定深度，進行清孔，注入結構膠，植入鋼筋，使鋼筋與混凝土、磚等通過結構膠粘結在一起，滿足傳遞結構受力的要求。算，在預計可能產生裂縫的地方設置誘導縫，使變形能釋放在指定位置處，用以控制裂縫產生。加強混凝土振搗�；炷帘仨毞謱臃侄握駬v，有效排除混凝土內的泌水，消除混凝土內部孔隙，確�；炷恋母呙芏龋黾踊炷僚c鋼筋的粘結力，增加混凝土材質的連續性和整體性，提高混凝土的強度，尤其要提高混凝土的抗拉強度。性好，設備長期處于高溫輻射溫度500℃環境，灌漿層厚度30mm<δ<200mm的設備基礎二次灌漿，稱謂耐熱型灌漿料。

7、主要用于：施工時間短，2小時強度達C20，立即可運行設備，灌漿層厚度30mm<δ<200mm二次灌漿搶工期工程，稱謂搶修工程專用灌漿料。

8、主要用于：大體積、高精密、復雜結構設備的灌漿需要，所灌漿部位不留死角。具有良好的穩定性，稱謂精密設備特大型重工設備專用灌漿料，稱謂精密設備特大型重工設備專用灌漿料。

★灌漿料的施工

1．基礎處理

　　清掃設備基礎表面，不得有碎石、浮漿、灰塵、油污和脫模劑等雜物。灌漿前24h，設備基礎表面應充分濕潤。灌漿前1h，應吸干積水。

　　2． 確定灌漿方式

　　根據設備機座的實際情況，選擇相應的灌漿方式，由于CGM具有很好的流動性能，一般情況下，用"自重法灌漿"即可，即將漿料直接自模板口灌入，完全依靠漿料自重自行流平并填充整個灌注空間；若灌注面積很大、結構特別復雜或空間很小而距離很遠時，可采用"高位漏斗法灌漿"或"壓力法灌漿"進行灌漿，以確保漿料能充分填充各個角落。

　　3． 支模

　　根據確定的灌漿方式和灌漿施工圖支設模板，模板定位標高應高出設備底座上表面至少50mm，模板必須支設嚴密、穩固，以防松動、漏漿。

　　4． 灌漿料的攪拌

　　按產品合格證上推薦的水料比確定加水量，拌和用水應采用飲用水，水溫以5～40℃為宜，可采用機械或人工攪拌。采用機械攪拌時，攪拌時間一般為1～2分鐘。采用人工攪拌時，宜先加入2/3的用水量攪拌2分鐘，其后加入剩余用水量繼續攪拌至均勻。

　　5． 灌漿

　　灌漿施工時應符合下列要求：

　　1）.漿料應從一側灌入，直至另一側溢出為止，以利于排出設備機座與混凝土基礎之間的空氣，使灌漿充實，不得從四側同時進行灌漿。

　　2）.灌漿開始后，必須連續進行，不能間斷，并應盡可能縮短灌漿時間。

　　3）.在灌漿過程中不宜振搗，必要時可用竹板條等進行拉動導流。

　　4）.每次灌漿層厚度不宜超過100mm。

　　5）.較長設備或軌道基礎的灌漿，應采用分段施工。每段長度以7m為宜。

　　6）.灌漿過程中如發現表面有泌水現象，可布撒少量CGM干料，吸干水份。

　　7）對灌漿層厚度大于1000mm大體積的設備基礎灌漿時，可在攪拌灌漿料時按總量比1：1加入0.5mm石子，但需經試驗確定其可灌性是否能達到要求。

　　8）.設備基礎灌漿完畢后，要剔除的部分應在灌漿層終凝前進行處理。

　　9）.在灌漿施工過程中直至脫模前，應避免灌漿層受到振動和碰撞，以免損壞未結硬的灌漿層。

　　10）模板與設備底座的水平距離應控制在100mm左右，以利于灌漿施工。

　　11）灌漿中如出現跑漿現象，應及時處理。

　　12）當設備基礎灌漿量較大時，應采用機械攪拌方式，以保證灌漿施工。

　　6、養護

　　1）灌漿完畢后30分鐘內,應立即噴灑養護劑或覆蓋塑料薄膜并加蓋巖棉被等進行養護,或在灌漿層終凝后立即灑水保濕養護。

　　2）冬季施工時,養護措施還應符合現行《鋼筋混凝土工程施工驗收規范》(GB50204)的有關規定。

★灌漿料的應用范圍

　 （1）需高精度安裝的設備設備基礎的一次灌漿和二次灌漿。

　 （2）鋼筋栽埋及建筑、巖土工程的錨桿錨固。

　 （3）建筑加固改造工程，梁柱接頭、變形縫、施工縫澆筑。

　 （4）道路、橋梁、隧道、機場等工程搶修施工使用。

　　(5)  鐵路軌枕的錨固施工。

　　(6)  柱濕包鋼加固用于灌注角鋼和柱間隙縫。

　　★參考用量

　　參考用量計算以2.28~2.4噸/立方米的依據，計算實際使用量。