★常用地腳螺栓形式

1、主要用于：預應力孔道灌漿，灌漿層厚度10mm<δ<150mm設備二次灌漿，混凝土梁柱加固角鋼與混凝土之間縫隙灌漿，稱謂混凝土縫隙修復專用灌漿料。  2、主要用于：地腳螺栓錨固、裁埋鋼筋，灌漿層厚度30mm<δ<200mm的設備基礎二次灌漿。有抗油要求的設備基礎二次灌漿稱謂普通灌漿料。

3、主要用于：負溫下強度增長快，無受到凍害影響，地腳螺栓錨固、栽埋鋼筋，灌漿層厚度30mm<δ<200mm的設備基礎二次灌漿。有抗油要求的設備基礎二次灌漿，稱謂防凍型灌漿料。

4、主要用于：灌漿層厚度≥150mm的設備基礎二次灌漿。建筑物的梁、板、柱、基礎和地坪的補強加固（修補厚度≥40mm）。有抗油要求的設備基礎二次灌漿，稱謂加固工程專用灌漿料。

5、主要用于：精密、大型、復雜設備安裝；混凝土結構加固改造，增強，路面快速修復，稱謂高強無收縮灌漿料。

6、主要用于：高溫環境下專用灌漿料，高溫下體積穩定，熱震性好，設備長期處于高溫輻射溫度500℃環境，灌漿層厚度30mm<δ<200mm的設備基礎二次灌漿，稱謂耐熱型灌漿料。

7、主要用于在現澆整體式制筋混凝結構中,只在施工期保留的臨時施工鑓,稱為“后澆縫”或“后澆帶”。該施工縫根據具體條件,保簡-定時同后,再進行上真充封閉,后堯成連續整體的無仲縮繼結構。因為這種縫只在施工期同存在,所以是一種特殊的施工繼。但是,又因為土'的目的是取高結構中的永久變形縫,與結構的溫度收縮應力和差,手沉降有美,所以它又是一種設計中的仲縮要違和沉降縫,一種臨時性的變形裂縫。：施工時間短，2小時強度達C20，立即可運行設備，灌漿層厚度30mm<δ<200mm二次灌漿搶工期工程，稱謂搶修工程專用灌漿料。

8、主要用于：大體積、高精密、復雜結構設備的灌漿需要，所灌漿部位不留死角。具有良好的穩定性，稱謂精密設備特大型重工設備專用灌漿料，稱謂精密設備特大型重工設備專用灌漿料。

★灌漿料的施工

1．基礎處理

    清掃設備基礎表面，不得有碎石、浮漿、灰未加固的素混凝土柱的破壞過程是：荷載加至預計破壞的５０％以前，試件表面沒有任何明顯變化，應變值隨荷載增加呈線性變化；當荷載加至預計破壞的８５％時，試件中部偏下部位開始出現肉眼可見的縱向微裂縫．隨著荷載的增加，裂縫逐漸增長、變寬，裂縫處混凝土上下錯開，試件喪失承載能力，相同的是鋼筋混凝土對比柱，在試件設計中考慮加固效果，柱的縱向配筋率為０．１２６％＜０．５％，因此破壞過程與素混凝土基本相同．當荷載加至預計破壞荷載素混凝土柱的破壞情況的８５％以后，裂縫急速增長、貫通，混凝土表皮快速脫落相同水灰比條件下，摻入阻銹劑后，增加了新拌砂漿的流動性，適當提高了砂漿的早期抗壓強度，抗折強　度與未加入阻銹劑時相當：到了２８ｄ，抗折強度比有所提高，而抗壓強度比與７ｄ相比反而降低。，混凝土在破壞瞬間向外脹，試件表面間隔粘貼碳纖維的破壞過程是：荷載加至預計破壞荷載之前，試件的變化與未加固1979年國際建筑研究與文獻協會（CIB）成立了W-70委員會（既有建筑物維修和現代化委員會）提出了一個協調計劃，共分4大類12個項目，其中B類即為有關建筑物維修和鑒定方面的項目。1980年國際標準化委員會預應力混凝土委員會ISO/TC-71提出了影響混凝土環境條件的級別標準。1982年RILEM和CIB聯合成立工作小組RILEM-71PSL/CIBW80共同研究結構壽命預測問題，并且每3年舉行一次關于建筑材料與構件耐久性的國際會議。1987年國際橋梁與結構工程協會（IABSE）在巴黎召開了“混凝土的未來”國際會議，會上對混凝土結構耐久性極為重視，提出了考慮維修費在內的宏觀造價觀念。柱接近．當加荷超過預計破壞荷載時，在試件中間部位的碳纖維間隔處，混凝土出現裂縫，隨著壓應變的阻銹劑的加入對大部分正交設計試樣加速腐蝕后的腐蝕電位有一定的提高，同時對線性極化進行分析，由于線性極化的斜率越大，其腐蝕電流密度越小，可以看出不加阻銹劑的混凝土試塊的腐蝕電流密度相對于大部分正交試驗的混凝土要大一些。阻銹劑的加入對抑制鋼筋腐蝕有明顯作用。通過優化復配得到了鉬系阻銹劑的最佳阻銹配方為：鋁酸鈉含量為０．３９／Ｌ，二乙烯三胺含量為３０ｍＬ／Ｌ，丙烯基硫脲含量為１．６９／Ｌ，１，４．丁炔二醇含量為２ｅｅｌ。增加，裂縫越過碳纖維布相互貫通，外層混凝土剝落，柱中間部位碳纖維被拉斷，核心部分的混凝土在縱向裂縫之間混凝土中劃傷的環氧涂層鋼筋在實海環境中的鋼筋表面雙電層對應的常相位角元件參數ｙｊ和珂隨時間的變化圖�？梢�，參數％和刀的變化趨勢基本上相反。參數％和刀的變化趨勢反映了劃痕下鋼筋表面的不均一性變化，而這種變化是由于鋼筋表面腐蝕狀態的改變引起的。如圖所示，參數ｙｉ在前５個月中緩緩減小，但變化很小，表明鋼筋表面的不均一性隨時間逐漸降低，這是由鋼筋表面鈍化引起的。參數ｙｉ在６個月后迅速增大，表明了劃痕下鋼筋表面不均一性的迅速增大，這是由于鋼筋發生腐蝕使鋼筋表面逐漸粗糙，并且腐蝕產物逐漸在鋼筋表面積聚引起的。參數刀在前５個月中的逐漸增大以及６個月后的顯著減小也對應于這樣的動態過程。被壓壞。塵、油污和脫模劑等雜物。灌漿前24h，設備基礎表面應充基于彈塑性理論,對混凝土構件銹脹開製后製縫的擴展過程進行了解析分析,建立了無箍筋和有箍筋條件下混凝土構件鋸脹製縫開展模型,重點研究了相對保護層厚度、配推率、銹性鋼筋位置以及填充膨脹率n對分析歸納現有各種混凝土結構開裂應力的簡化計算公式，并進行評價說明�？偨Y歸納各種混凝土構件裂縫的預防措施�？偨Y歸納各類典型混凝土結構裂縫檢測與治理的方法。混凝土構件銹脹裂縫開展速度的影響。分濕潤。灌漿前1h，應吸干積水。

2． 確定灌漿方式

    根據設備機座的實際情況，選擇相應的灌漿方式，由于CGM具有很好的流動性能，一般情況下，用"自重法灌漿"即可，即將漿料直接自模板口灌入，完全依靠漿料自重自行流平并填充整個灌注空間；若灌注面積很大、結構特別復雜或空間很小而距離很遠時，可采用"高位漏斗法灌漿"或"壓力法灌漿"進行灌漿，以確保漿料能充分填充各個角落。

★灌漿料的安全性 

采用無毒無揮發配方，對環境和人體友好，但應避免與皮膚長期接觸，使用時應佩帶必要防護并保持環境通風，皮膚沾染應及時清洗，如有誤食口服，。

★灌漿料的適用范圍與參數

CGM-3

超細加在飽和氫氧化鈣溶液中，鋼筋表面的鈍化膜在逐漸形成，也即鋼筋的電阻在逐漸增加，從而鋼筋的腐蝕電流一直處于較低的范圍內，并逐漸下降，７天后鋼筋的腐蝕電流為３９ｌＩＡ，完全符合標準要求。表２．１０為在含１．１５％ＮａＣｌ的飽和Ｃａ（ＯＨ）２溶液中，當未加入阻銹劑時，由于Ｃ１．對鋼筋表面鈍化膜的破壞非常迅速，鋼筋處于活化狀態下，鋼筋的腐蝕電流隨著時間的推移在逐漸上升，這與其自然電位的變化趨勢一致。７天后鋼筋的腐蝕電流為１８７ｕＡ，大于１５０ｕＡ，證明鋼筋處于嚴重腐蝕狀態。固型 超細骨料，適用于灌漿層厚度5mm＜δ＜30mm的設備基礎及鋼結構柱腳板二次灌漿�；炷亮褐庸探卿撆c混凝土之間縫隙灌漿。

CGM-2

豆石加固型 含5～10mm大骨料，適用于灌漿層厚度δ≥150mm，且灌漿長度L＜1000mm設備基礎二次灌漿。建筑物的梁、板、柱、基礎和復合涂層鋼筋（只劃透環氧涂層到鍍鋅層）在劃痕位置下呈現淺灰白色，沒有金屬光澤，表明劃瘦下豹鍍鋅層已被腐蝕產物覆蓋。劃痕周圍的環氧涂層沒有發生剝離，說明氯離子最然可促進鋅的腐蝕溶解，但并沒有造成劃痕附近環氧涂層的剝落。劃傷熬復合涂層鋼筋（劃透環氧涂層和鍍鋅層宜到鋼筋基體）在劃痕位置下呈現出灰白色，沒有金屬光澤，有一些很小的紅色斑點，表明劃痕下的鋼筋熬體發生了一定程度的腐蝕。但是劃痕周圍的環氧涂層也沒有發生測離。地坪的補強加固（修補厚度≥60mm）。

CGM-4

超早強加固型 2小時強度達到15M由于粘鋼法是把鋼板采用電化學快速銹蝕試驗對锏筋銹蝕開製的條件進行了研究;采用人工氣候加速銹蝕方法研究銅筋銹蝕對混凝土構件性能的影響,通過調研和試驗建立了鋼筋截面損失率與保護層厚度、混凝土強度和鋼筋直徑等主要參數間的關系式,利用人工環境實驗室對鋼筋腐蝕速度的影響進行了試驗研究,最后運用數學回歸的方法建立了多因素經驗回歸公式,該模型以水灰比作為混凝土本身材料因素的重要指標來反映其對腐蝕速度的影響,有其不足之處。粘貼在混凝土的體面,鋼板會受外部環境的影響,為了免于生銹破壞,需要噴一層防護油漆。板與混凝土的粘合鋼板通過結構粘膠劑粘貼在混凝土的體面,需要保證他們合二為一,則他們之間需要足夠的強度聚結力,能承受由于位置滑動沿鋼板與界面之間產生的剪應力。一般把阻止這種剪應我國近幾年，在混凝土結構抗震加固舊房改造及工程事故處理方面，進行了大量的工程實踐與試驗研究，在國內發表了大量，出版了不少著作，并且編有《混凝土結構加固技術規范》（CECS25：90)鋼筋混凝土結構的耐久性問題已越來越引起人們的關注。力的力稱作粘膠劑的聚結力。鋼板和混凝土就是通過聚結力來共同承電化學噪音（ｅｌｅｃｔｒｏｃｈｅｍｉｃａｌｎｏｉｓｅ，ＥＮ）技術被廣泛應用于研究各種金屬材料（裸金屬以及涂層涂覆的金屬）的腐蝕過程，這種技術通過同時測量腐蝕過程中自發產生的電位和電流波動而提供有關腐蝕機理的信息。電化學噪音技術主要優勢在于測量時不向研究體系中引入任何擾動信號，從而能夠避免測量過程對研究體系造成人為擾動引。此外，電化學噪音技術對局部腐蝕的敏感性要遠高于其它傳統技術。受力的作用,使兩者合二為一。保證聚結力是鋼板正常工作的前提條件,若達不到強度標準要求就鋼板失去加固效果。pa，適用于鐵路枕軌等快速搶修，水泥混凝土路面、機場跑道等快速修補，止水堵漏快速修補。 

CGM-1

通用加固型 灌漿厚度30mm＜δ＜150mm設備基礎二次灌漿，地腳螺栓錨固，栽埋鋼筋，建筑物梁、板、柱、基礎和地坪的補強加固。

★灌漿料的包裝貯運 

1.產品包裝以實際發貨為準，此圖片僅為參考。

2.包裝規格：50kg/袋，存放在通風干燥處并防止陽光直射。

3.灌漿料的保質期為6個月，超出保質期應復檢鋼筋銹蝕是影響襯砌結構耐久性的主要因素之一，基于此國內外學者根據鋼筋銹蝕程度和發展階段的不同，得出了混凝土解結構耐久性壽命評估中的四種壽命準則：碳化壽命準則，銹脹開裂壽命準則，裂縫寬度與鋼筋銹蝕量限值壽命準則，承載力壽命準則。從研究成果可知：在相同條件下，上述四個壽命準則中所計算出的耐久性壽命各不相同，從ｄ，Ｎ大依次為：碳化壽命準則＜銹脹開裂壽命準則＜裂縫寬度與鋼筋銹蝕量限值壽命準則＜承載力壽命準則�？梢钥闯�，對混凝土結構耐久性破壞準則的合理選擇是進行耐久性評估與壽命預測的重要前提。因地鐵工程襯砌結構的特殊性（使用年限為１００年，雜散電流等）。合格后方可使用 。

★灌漿料的特點

(1) 高韌性  可化解由動設備傳遞來的可能使水泥基灌漿層爆裂的動荷載。(2) 灌漿料的耐腐蝕  可承受酸、堿、鹽、油脂等化學品長期接觸腐蝕。(3) 抗蠕變  -40℃至+80℃凍融交替、振動受壓的惡劣物理工況下長期使用無塑性變形。 

(4) 無收縮  確保灌漿層最終成型后與承載面完全接觸。 

(5) 灌漿料的高強早強  具有優于水泥基材料的抗壓、粘結等力學性能，更高的早期強度。

★灌漿料的材料檢驗及驗收標準

2.1 實驗室基本條件

2.1.1 實驗室溫度20±3℃，濕度65±5%2.1.2 標準恒溫恒濕養護箱要求保持溫度20±2℃，保持濕度95±2%

2.2 檢驗用儀器及設備：

2.2.1 砂漿攪拌機

2.2.2 抗壓實驗機

2.2.3 抗折實驗機

2.2.4 玻璃板（450×450×5mm）

2.2.5 截錐圓模、模套（高60±5mm）

2.2.6 直尺（量程500 mm）

2.2.7 攪拌鍋及攪拌鏟

2.2.8 千分表及表架

2.2.9 試模（40×40×160 mm 6組）

2.3 檢驗材料

2.3.1 CHIDGE CG中橋灌漿料

2.3.2 水[應符合現行《混凝土拌和用水標準》（JGJ63）的規定]

2.4 檢驗項目及試驗方法

2.4.1 流動度（參見GB8077—87）；

2.4.1.1 將玻璃板放在實驗臺上，調整水平。

2.4.1.2 用濕布擦拭玻璃板及截錐圓模、模套，并用濕布蓋好備用。

2.4.1.3 按產品合格證提供的推薦用水量將CHIDGE CG中橋灌漿料充分攪拌均勻，倒入準備好的截錐圓模內，至上邊緣。再次用濕布擦拭玻璃板，垂直提起截錐圓模，使CHIDGE CG中橋灌漿料自然流動到停止。然后測量其最大、最小兩個方向的長度，其平均值即為CHIDGE CG中橋灌漿料的流動度。

2.4.2 抗壓強度（參見GB119—8）；

2.4.2.1 GM灌漿料強度檢驗應采用40×40×160 mm試模。

2.由于混凝土的熱膨脹率比碳纖維板的高，當氣溫下降時，碳纖維板的溫度應力減小引起預應力損失；當氣溫上升時，預應力又得到恢復。溫度引起的碳纖維板應力較大，在評估加固橋梁的長期性能和使用壽命時必須予以考慮。另外，在加固施工時，可根據計算結果和實際需要，適當地增大或減小張拉控制應力，以減小溫度效應引起的預應力損失。由于碳纖維板的抗拉強度很高工程結構的安全性、耐久性。工業民用建筑、各種構筑物、城市高架橋、鐵路與公路橋梁、涵洞、隧道及其他土木工程結構中存在大量的混凝土結構，由于各種原因，許多混凝土結構存在不同程度的老化、劣化現象，需要進行加固或修復，因此結構加固補強技術得到了大量的研究與推廣應用，在工程中已經有許多中結構加固方法得到了應用，如加大截面法、植筋法、噴射混凝土法和粘鋼法等，這些方法都各具特色，互有優劣。非預應力碳纖維片材加固技術是將碳纖維片材用粘結劑直接粘貼在構件混凝土表面，通過兩者的共同作用達到加固補強、改善結構受力性能的一種結構外部加固技術。，即使在施加預應力后，仍有很大的強度儲備，所以為了提高橋梁剛度和減小預應力損失，在橋梁混凝土質量允許的條件下，宜選擇在溫度較低時進行加固施工，防止熱膨脹引起的預應力損失，保證設計的預應力度和加固效果。4.2.2 將人工攪拌（攪拌時間一般為2min）好的CHIDGE CG影響碳纖維加固效果的因素很多，可以分成兩類：第一類是加固梁本身的性能及原始情況，包括荷載情況、支撐情況、梁的高跨比、剪跨比、混凝土強度、配筋率、配箍率等；第二類是加固材料的性能，包括碳纖維布的層數、彈性模量、極限延伸率以及膠層的剪切強度、厚度等。其中對極限承載力影響較大的是碳纖維布的層數、配筋率、及膠層的剪切強度等。下面主要分析一下碳纖維層數、縱筋配筋率、混凝土強度、梁的高跨比、配箍率等對加固效果的影響。中橋灌漿料均勻倒入試模（若采用機械攪拌則分兩次倒入，攪拌時間也為2min），至試模上邊緣，不得振動。高出部分應用抹刀抹平。

2.4.2.3 成型后的試體放入標準恒溫恒濕養護箱內養護。

2.4.2.4 各齡期的試體必須在下列時間內進行強度檢驗；1天±2小時；3天±3小時；28天±3小時；試驗結果取一組6個試體的算術平均值。

2.4.3 膨脹率（參照GB119—88中的有關規定執行）

2.4.3.1 試模規格為40針對粘貼鋼板加固ＲＣ梁的抗剪性能進行了試驗研究，探討粘鋼加固ＲＣ梁的抗剪性能的影響因素，如板材特性、內部箍筋數量、縱筋數量等］。實驗表明：粘鋼加固使ＲＣ梁從原來的剪切脆性破壞變為彎曲延性破壞；傳統的ＲＣ梁理論能夠很好的預測這種加固形式梁的承載力，驗證了用粘鋼加固法對提高ＲＣ梁斜截面抗剪承載能力的有效性。×40×160mm的立傳統的壓漿是壓力保持在0.5～1.0MPa的壓力下，將混合料漿體壓入預應力孔道。由于壓漿施工中漿體較稀，施工中容易發生混合料離析、析水和干硬性收縮。由于析水、收縮的發生，致使孔道內預應力鋼絞線和結構物粘結強度不夠，留有一定的質量隱患。方體，試模的拼裝縫應抹黃油，使之不漏水。測量裝置由試模、玻璃板（160×80×5mm）、千分表及表架組成。

2.4.3.2 將拌和好的GM型灌漿料一次裝入試模，拌和物應高于試模邊緣2mm。隨即將玻璃板一側先置于灌漿料材料表面，然后輕輕放下玻璃板的另一側，使玻璃板與灌漿料表面中的汽泡盡量排除，再用手向下壓玻璃板使之與試模邊緣接觸。

2.4.3.3 立即用測量裝置測量試件的初始長度，并將玻璃板兩側露出的GM型灌漿料表面用濕棉紗覆蓋，并經常注水，以保持潮濕狀態。每日測量一次。

2.4.3.4 從測量初始高度開始，測量裝置和試件應保持靜止不動，并不得受到振動。

2.4.3.5 膨脹率計算公式：εn=（Hn—Ho）/H×100εn：第n天的膨脹率（%）；Hn：第n天的高度讀數（mm）；Ho：試件的初始讀數（mm）；H：試件高度（H=100mmＣｏｏｋ等人總結了大量試驗結果，他們認為：如果鋼筋的埋深很小，植筋拉拔將發生混凝土混凝土本身可提供合適的保護防止鋼筋生銹，這種保護包括物理上的和化學上的。在完全水化的水泥中，氫氧化鈣約占２０％，氫氧化鈣在硬化水泥漿體中結晶，或者在其空隙中以飽和水溶液的形式存在。所以新鮮的混凝土呈堿性�；炷林懈撸穑戎淡h境可導在鹽水浸泡的條件下，摻量６０％粉煤扶的空白組試件中鋼筋已經全面銹蝕，而摻有阻銹劑ｓｉｋａ９０１、ＭＣＩ—Ａ的試件中鋼筋并沒有發生明顯銹蝕，阻銹劑對試件中鋼筋起到了較好的保護作用。作用機理主要是，在氯離了的侵蝕作用下，遷移型阻銹劑分ｆ可以同時在鋼筋表面的陽極區、陰極區發ｑ三吸附，從而對鋼筋起到保護功能。摻有阻銹劑的鋼筋表面略有少量黑色物質，浚黑色物質是阻銹荊分子在鋼筋表面小斷＿歿附緇成的吸附物。致在鋼筋表面自然形成一層氧化膜，即為人們熟知的鈍化膜。只要這層膜穩定，鋼筋就可具有防銹的能力。錐體破壞，如果埋深較大，將發生混合破壞；如果埋深非常大，植筋膠足夠強，可能發生鋼筋破壞，即鋼筋達到極限抗拉強度，鋼筋斷裂。）；試驗結果取一組三個試件的算術平均值.

2.4.4 鋼筋粘結強度（參照YBJ222—90中的有關規定執行）準備內徑為ф45mm鋼管，將其底部封好。分別將直徑6mm圓鋼或16mm螺紋鋼插入中央。埋設深度為15d（d為螺栓直徑）。然后將攪拌好的灌漿料倒入鋼管內真空泵端設在高端。壓漿端設在底端，因高差3米引起的漿液靜力壓強為0.06-0.07Mpa，而柱塞式灌漿機的設備能力為0.8-1.0 Mpa，那末對因高差造成的影響基本可忽略，卻有利于壓漿質量的保證。并抹平。養護到規定齡期28天，再進行強度檢驗。

2.5 驗收標準

  按Q/LYS159—2000《高強度無收縮自流灌漿料》標準驗收，按由湖北中橋參與編寫的新橋規（JTG/T F50-2011《公路橋涵施工技術規范》）關于預應力孔道灌漿壓漿技術規范執行。