灌漿料運用于機器底座、地腳螺栓、廠房二次灌注、橋梁支座、梁板柱加固。

★灌漿料的產品選擇

施工前的考慮我國各設計、科研及施工單位在橋梁加固工作中已有的成果及所借鑒的規范、標準，確定了《碳纖維片材加固混凝土結構技術規程》、《混凝土結構加固設計規范》和臺灣規范這三種規范或規程中的碳纖維粘貼加固計算公式進行對比分析。結合文獻中已有的空心板試驗模型及數據，分別應試驗表明，對于粘鋼加固的受彎構件，當具有足夠的錨固長度或端頭t苗固可以保證時，其破壞過程類似于普通鋼筋混凝土構件，隨著荷載的增加，首先是受拉區混凝土出現裂縫，裂縫不斷發展，鋼板應孔道壓漿不密實：保護預應力筋免遭銹蝕，保證結構物的耐久性。預應力筋在高應力狀態下更易銹蝕（約是普通狀態下的6倍)；預應力孔道壓漿不密實導致鋼絞線很快銹蝕。預應力筋通過灰漿與周圍混凝土結成整體，增加錨固的可靠性，提高結構的抗裂性和承載能力。灌入孔道的水泥漿，既包裹預應力筋，又接觸孔道壁，把預應力筋和孔道壁粘結起來，共同作用。力增大，然后鋼板屈服，撓度急劇增大，中和軸迅速上移，最后構件發生破壞。用三種計算公式分別對所取空心板試驗板進行加固計算，并對試驗值和計算值進行對比和誤差分析，經比較推薦《混凝從筑技術角度考慮，建設工程參與各方中混凝土材料提供方（如商品混凝土公司）、旄工單位及設計單位三方對混凝土施工早在二十世紀50年代，“工業建筑溫度伸縮縫問題”在建筑領域里是屬于一個具有規范性質的問題，而不屬于什么了不起的學術問題值得深入探討。但是工程實踐不時地出現反�，F象。有些工程長度超出規范許多卻不開裂，而有些工程很短卻嚴重開裂，這就引起廣大工程師、學者的關注，開始研究溫度應力、溫度控制和裂縫控制這一具有重要工意義的實踐課題。近年來，工程規模日趨擴大，結構形式日益復雜，工程裂縫問題更加突出。近代科學關于混凝土強度的微觀研究以及大量工程實踐所提供的經驗都說明，結構物的裂縫是不可避免的，裂縫是一種人們可以接受的材料特征，如對建筑物抗裂要求過嚴，將會付出巨大的經濟代價；科學的要求應是將其有害程度控制在允許范圍內。這些關于裂縫的預測、預防和處理工作，稱為“建筑物的裂縫控制”。有關它的科學研究工作具有重要意義和技術經濟意義。期間早期開裂問題有重要影響，是解決預拌混凝土施工期間早期開裂問題的基本三方，而且需要三方密切配合，缺～不可。土結構加固設計規范》中的計算公式作為空心板橋加固計算的依據。準備

1、機器攪拌:混凝土攪抖機或砂漿攪抖機;

2、人工攪拌:攪拌槽及鐵鏟若干;

3、水桶氯離子不斷地結合Ｆｅ生成氯化鐵后，與ＯＨ一發生反應后重新釋放，繼續去結合新的Ｆｅ。這種反應過程是惡性的．混凝土中及鋼筋表面的氯離子并不會消亡。只　要氯離子存在，這種反應就會一直持續下去，直至鋼筋完全被銹蝕。資料表明．混凝土中氯化物含量達０．６～１．２ｋｇ／ｍ’，鋼筋的腐蝕過程就可以發生。由于氯離子對鋼筋混凝土的危害，對混凝土中氯化物的含量應嚴格加以控制。若干;

4、臺秤若干;

5、流槽;?

6、高位漏斗、灌漿管及管接頭;

7、灌漿助推器;

8、模板(鋼模、木模);

9、草袋、巖棉被等;

10、棉紗、膠帶;

1、灌漿層厚度δ≥150mm時，選用<同樣具有火山灰活性的礦粉，等量代替水泥對其耐酸性改善效果并沒有粉煤灰明顯，Ａ．Ｂｅｒｔｒｏｎ認為礦粉中的ＣａＯ含量高，與ＣＨ反應生成的Ｃ．Ｓ．Ｈ凝膠的ｃ／Ｓ要高，而粉煤灰中的ＣａＯ含量低得多，生成的Ｃ．Ｓ。Ｈ凝膠的Ｃ／ｓ低。在酸性環境下，低ｃ／Ｓ比Ｃ—Ｓ．Ｈ凝膠具有比高Ｃ／Ｓ比凝膠更好的穩定性，在相同酸性環境下，Ｃ／Ｓ低的Ｃ．Ｓ．Ｈ凝膠釋放Ｃａ２＋的速率要慢得多。ＣａｉｊｕｎＳｈｉ和Ｊ．Ａ．Ｓｔｅｇｅｍａｎｎ也認為水泥的耐酸性取決于水泥水化產物的耐酸性。/SPAN>CGM-1通用型或CGM-2豆石型；

2、路面快速搶修，選用CGM-4超早強型；

3、灌漿層厚度δ≤30mm時，選用CGM-3型超細型；

4、灌漿層厚度30mm<δ<150mm時，選用CGM-1通用型。

★灌漿料的特點

1、自流性高

可填充全部空隙，滿足設備二次灌漿的要求。

2、可冬季施工

允許在-10℃氣溫下進行室外施工。

3、灌漿料的抗離析<需要對瞿家段橋在加固改造工作的不同階段開展科學的、詳細的荷載試在氯鹽溶液中各類遷移型阻銹劑都有較好的阻銹效果。國外產品ＭＣＩＩ。、ＭＣｌ２。在實驗剛開始時，不能起到很好的防護功能，鋼纖維抗拉強度和彈性模量高，與水泥有一定的粘合力和抗酸、堿性，但價格貴、比重大，不易于分散，不宜于在常規的水泥增強制品中作用；碳纖維抗拉強度與彈性模量高，比重小，制成的纖維混凝土性能好，但價格十分昂貴。只有當鋼筋表面吸附了足夠的阻銹劑后，才能真ＪＦ起到阻銹的效果，在實驗巾發現，國外ＭＣｌｌ‘會集巾在鋼筋表面上的某些部位出現吸附點，且開始形成的吸附物質不牢同，會部分脫落，后期形成的吸附物質較畢固。而ＭＣｌ２４在鋼筋表面不能形成吸附物質，有大量的Ｆ孑＋會被絡合進＾溶液。國內ＭＣｌ３’僅在鋼筋表面形成極少量的吸附物質，一時在鋼筋底部會出現大量的吸附物沉淀；ＭＣＩＡ在鍘筋表面上形成大量的吸附物質，且吸附物質牢田，可推斷其一丌始就能有效抑制鋼筋的剛極和陰極反應。驗研究,從而深入徹底的探索新型加固技術與傳統改造方法對舊橋受力性能的提升效果,為預應力碳纖維加固技術的進一步完善及推廣積累寶貴的基礎數據。有鑒于此,本文在瞿家段加固改造工作開始之前(原橋結構狀況未發生任何改變),以及該橋加固改造工作完成之后(預應力碳纖維板加固、橋面改造)分別進行了近似同條件的荷載試驗研究(不同階段試驗車載軸重略有差別),以裂縫寬度達到１．５ｍｍ以上，達到了現行構件承載力檢驗標準規定的“構件承載力檢驗指標”而停止試驗。試驗過程中還發現銹蝕會對鋼筋的力學性能產生一定的影響。首先，鋼筋發生銹蝕后，鐵原子離開原有晶格，發生氧化反應，變成離子，進入周圍水溶液，鋼筋表面出現銹坑，使鋼筋產生截面損失，鋼筋的有效截面面積減小。其次，鋼筋的銹蝕通常是不均勻的，局部的銹坑會導致鋼筋在拉伸過程中產生應力集中，銹蝕率越大，銹坑越深，越容易導致應力集中的現象。由于發生應力集中，鋼筋薄弱部位的應力大于其他部位，在其他部位應力較小，尚未發生足夠變形時，該部位已經因應力過大而提前屈服、甚至達到極限強度。因此，隨著鋼筋銹蝕率的增加，鋼筋的強度下降，伸長率也隨之下降。，在板的兩長邊混凝土保護層脫落部位，伴隨有混凝土脫落現象，并隨荷載的增加，脫落現象越明顯。另外在兩長邊附近還產生了兩條很長的層狀裂縫。荷載加載到一定程度，還可以聽到板中發出撕裂的聲音。試驗結束后，通過測量發現，２、４號位縱筋銹蝕裂縫寬度發生了變化，分別由２．０ｍｍ、１．０ｍｍ加寬到了２．５ｍｍ、１．５姍，其它位置鋼筋裂縫寬度基本沒變化。期通過基本相同荷載效應下的結構反應對比來分析橋梁力學性能的變化和改善。/P>

克服了現場使用中因加水量偏多所導致的離析現象。

4、微膨脹性

保證設備與基礎之間緊密接觸，二次灌漿后無收縮。

5、抗開裂

現場使用中因加水量不確定、環境溫度不確定以及養護條件限制等因素裂紋現象。

6、灌漿料的耐久性強

經上百萬次疲勞試驗50次凍融循環實驗強度無明顯變化。在機油中浸泡30<隨著系列研究的深入，數據的豐富，預測結果將更加真實、可靠。影響鋼筋混凝土結構承載力衰減的因素極為復雜，其變異性很大，因此，要準確掌握現有結構在未來使用期的承載力退化規律是非常困難，不僅有很多不可預測的因素，而且還存在大量的不確定性及人為因素。本文對銹蝕鋼筋混凝土板性能退化規律的研究是初步的，要將結構性能退化規律用于對在役鋼筋混凝土結構剩余壽命的預測還有待于進一步深入的研究。SPAN style="FONT-FAMILY: 宋體">天在歐洲，瑞士ＥＭＰＡ實驗室、德國ＩＢＭＢ研究院最早開始了采用不同的ＦＲＰ材料加固混凝土梁的抗彎性能試驗研究，且在１９９０年之前就已經應用于６座橋梁的補強加固工程。意大利于１９９６年首次大批量投入使用，一年進行了～二五．項大的工程加固，涉及到了建筑物、橋梁等。在近２０年的研究和實踐中，這項技術在歐洲已經成熟且推廣開來，并形成了自己的設計和施工準則。后強度明顯提高。

7、早強、高強

2天抗壓強度≥20Ｍpa；3天抗壓強度≥30Ｍpa；28天抗壓強度≥65Ｍpa。

★灌漿料的包裝貯運

1、包裝規格：50kg/袋，存放在通風干燥處并防止陽光直射。

2、灌漿料的保質期為6個月，超出保質期應復檢合格后方可使用混凝土內部的溫度是水化熱的絕熱溫度,澆注溫度和結構物的散熱降溫等各種溫度疊加,而溫度應力則是由溫差引起的溫度碳纖維增強塑料材料也有自身的弱點:弾性模量與強度的比值過低。應用于結構加固的碳纖維拉仲強度一般部達到3000MPa以上,而其彈性模量相對來說卻低得多,常用的一般只有230GPa左右,高彈性模量的也不過380-640GPa左右。要發揮較大的強度;碳纖維増強塑料需要相當的變形,當與鋼筋共同工作時,事同筋完全發揮強度時碳纖維增強塑料才發揮出不到20%的強度,難以抑制結構的變形與製鑓的發展。變形造成的,溫差愈大,溫度應力也愈大。同時,在高溫條件下,大體積混凝不易散熱,混凝上內部的最高溫度一般在6o~65℃,井目_有較大的連續時同(與結構尺和澆筑塊體厚度有美)。在這種情況下,研究合理的溫度控制措施,防止混凝土內外溫差引起的過大溫度應力,就顯得更為重要。 。

3、不含有苯系為確保壓漿的安全及質量，可采取以下措施：必須嚴格控制用水量，對未及時使用而降低了流動性的水泥漿，嚴禁采用增加水的辦法來增加其流動性。攪拌好的漿體每次應全部卸盡，在漿體全部卸出之前，不得投入未拌和的材料，更不能采取邊出料邊進料的方法。向攪拌機送入任何一種外加劑，均需在漿體攪拌一定時間后送入。橋面存在縱坡，要從管道低處向高處壓漿。物、鹵代烴、甲醛、重金屬等成分，無毒、無味、無污染、不燃不爆，可按一般貨物運輸<生成的ＣａＳ０４２Ｈ２０和鈣礬石（３ＣａＯＡ１２０３３ＣＡＳ０４３２Ｈ２０）由于體積膨脹，在早期，能夠填充混凝土表面孔隙，延緩侵蝕離子的滲入，提高混凝土早期的耐腐蝕性能，延緩性能劣化速率，但是后期隨著基體ｐＨ值下降導致水化產物解體，石膏和鈣礬石膨脹導致混凝土開裂，加劇混凝土的腐蝕。酸性環境下是否存在鈣礬石膨脹破壞存在碳纖維布粘貼后,為保證樹脂的充分滲浸,應至少放置30min以上,此期間若發生浮起、錯位等現象,需進行處理。多層粘貼應重復以上步驟,特纖維表面指觸感干燥為宣,方可進行下一層碳纖維布的粘貼。在最外一層碳纖維布的外表面均勻涂抹一層粘貼膠料。諸多爭議。/SPAN>

★灌漿料的產品用途:

1、灌漿料用于混凝土結構加固和修補。

2、灌漿料用于地腳螺栓錨固及鋼筋栽埋。

3、灌漿料用于設備基礎二次灌 加固構件的粘鋼質量，可先查看鋼板邊緣溢膠的色澤均勻程度　和硬化程度，用小錘敲擊鋼板來檢驗鋼板的有效粘結面積。非錨固區有效粘結面積應大于７０％，錨固區有效粘結面積應鋼筋的腐蝕是鋼筋混ＴｏｍＮｏｒｒｉｓ，ＨａｍｉｄＳａａｄａｔｍａｎｅｓｈａｎｄＭ破壞形式與普通鋼筋混凝土梁未（加固梁）的彎曲破壞和剪切破壞形式既有相同處也有不同點：加固梁與普通梁都是達到承載能力極限狀態而破壞，但因ＦＲＰ是線彈性材料，故前者的破壞都呈脆性形式。第三類的剝離破壞的形式多種多樣，其中最典型的有以下兩種形式：板端剝離破壞形式，包括ＦＲＰ板端混凝土保護層剝落破壞和沿粘結界面剝離破壞中間剝離破壞形式，包括中間彎曲裂縫引起的剝離破壞和中間彎剪裂縫引起的剝離破壞。ＦＲＰ板端剝離破壞主要是避免發生這種破壞或提高相應的破壞荷載，可采取諸如在ＦＲＰ板端增粘Ｕ形板條等的錨固措施予以加強。因ＦＲＰ板端附近的界面應力過高而造成的，而中間剝離破壞則是由遠離ＦＲＰ板端的“中間截面”ｆ即最大彎矩附近或彎矩和剪力均大附近的截面）開裂和裂縫擴展而引起的。ｏｈａｍｍｅｄＲ．Ｅｈｓａｎｉ進行了９根梁的靜載試驗，９根梁預先加荷到梁開裂，然后加載到破壞。試驗表明：梁的破壞模式和ＣＦＲＰ的粘貼方向有關，當ＣＦＲＰ的粘貼方向荷梁裂縫方向不垂直相交時，梁的強度和剛度都增加不大，但梁的延性較好。凝土結構提前失效的主要原因。通常，由于鋼筋表面在高堿性的混凝土中生成～層致密的鈍化膜從而使鋼筋免受腐蝕。但是混凝土碳化和氯離子侵蝕（來源子化冰鹽或海水等環境）可造成鈍化膜的破壞，使鋼筋腐蝕。一望鋼筋開始發生腐蝕，就可麓穩定發展，進麗形成腐蝕產物的堆積，混凝土的膨脹開裂，或由予腐蝕引起鋼筋橫截面的損失，最終都會造成鋼筋混凝±結構的破壞及提前失效。大于９０％。漿�！锕酀{料的施工

第一步：基礎處理

    基礎表面應進行鑿毛處理。清潔基礎表面，不得有碎石、浮漿、浮灰、油污和脫模劑等雜物。灌

漿前2有關混凝土外加劑確切的定義，目前仍有些爭議。１９８３年１２月我國制定和頒布了第一部混凝土外加劑的國家標準，其中將混凝土外加劑定義為“混凝土＃Ｉ－ＮＮ是在拌制混凝土過程中加入，用以改善混凝土性能的物質，摻量不大于水泥重量的５％特（殊情況除外）。性水泥和增強材料之外的網一個組成部分、而且在臨拌經過預應力碳纖維板加固后，金剛橋在汽一１５的荷載作用下其梁底的混凝土及碳纖維拉應變小于加固之前的混凝土拉應變；在的荷載作用下其混凝土及碳纖維拉應變與加固前汽一１５荷載作用時的混凝土拉應變相當。另外，將一臺電磁裝置放在混凝土結構表面，使其中一段鋼筋達到磁飽和，鋼筋腐蝕引起的鋼筋截面積損失會使磁場中出現一些異常。分析這些異常，即可判斷鋼筋截面積的損失率。這兩種方法都是高精度、無損、定量檢測混凝土中鋼筋損失量的現行有效方法，配合電化學檢測，可以更好地診斷鋼筋腐蝕引起的混凝土結構破壞狀況和評估剩余使用壽命，很有應用前景。從設置在碳纖維板錨具處的光纖光柵的測量結果來看，荷載作用下錨具邊緣處的碳纖維板應變很小，表明碳纖維板與結構之間粘結良好，與梁體的混凝土應變協調。前或拌合時摻加的物料。ＡＣｌ２１２委員會曾列舉了二十種使用外混凝土和鋼筋物理力學性能不同有差異。鋼筋的抗拉性能較高,而混凝土是一種人工加工石料,抵抗壓力性能好,而抵抗拉力的性能差,混凝土的抗拉強度大概等于抗壓強度的1/1o。構件在彎矩作用下,產生受拉區范圍和受壓區范圍。由于混凝土抗拉強度很低,在相對較小拉應力作用下,受拉區在較小彎矩作用下就會大于許可范圍的拉應力,構件就會以受拉區混凝土拉斷裂破壞,但是受壓區混凝土壓應力較其許可范圍壓應力還很小。加劑的目的，如：在不增加用水量的條件下提高混凝土的可塑龍性，延緩或者加快混凝土的凝結，加速早期強度發展速率，降低水泥水化熱速率以及提高混凝土耐久性等。據報道，目前在有些國家中，絕大部分所配制筑的混凝土均采用一種或多種￥１＂３ｎ劑，如加拿大所澆筑的混凝土中有８８％摻用了化學外加劑，澳大利亞達８５％，而美國則為８７％。4小時，基礎表面應充分濕潤，灌漿前1小時，清除積水。

第二步：支摸

1、按灌漿施工圖支設模板。模板與基礎、模板與模板間的接縫處用水泥漿、膠帶等封縫，達到整

   體模板不漏水的程度。

2、模板與設備底座四周的水平距離應控制在100mm左右，以利于灌漿施工。

3、模板頂部標高應高出設備底座上表面50mm。

4、灌漿中如出現跑漿現象，應及時處理。

第三步：灌漿料的施工配制

1、一般地，按通用加固型按13-14%的標準加植筋面積是影響抗剪強度的最主要因素，隨著植筋面積的增加抗剪強度也隨之增大，界面的剪切剛度也隨植筋面積的增加而逐漸增大，相對于對比試件ＪＯ，植筋試件（Ｊ６．８．６０）剪切強度提高的最大在澆筑混凝土前預先埋置預應力管道，待混凝土達到一定的強度后張拉預應力鋼筋并錨固，預應力管道內灌注剛性灌漿材料以達到保護預應力鋼筋和傳遞粘結力的目的。由于預應力鋼筋（高強鋼絲、鋼絞線等）包裹在管道內的灌漿材料中，而不是直接埋在混凝土中，因此預應力鋼筋的粘結力是通過漿體和管道間接地傳遞到混凝土中，即其中不僅包含預應力鋼筋與漿體的粘結，而且還包括漿體與管道之間的粘結和管道與混凝土之間的粘結（抽拔橡膠管成孔時無管道，此時為漿體與混凝土之間的粘結）。灌漿材料受到管道的約束作用而處于三向受力狀態，這有利于提高預應力鋼筋與灌漿材料的粘結性能。對于不同的預應力鋼筋，可能發生的粘結破壞形式有所不同。幅度為３８．５％，但由于破壞模式的限制，繼續提高植筋面積并不能對剪切強度有較大的提升，并且這也是不經濟。因此，當植筋直徑為６ｍｍ時，建議最小植筋間距為２００ｍｍ。水攪拌,豆石加固型按9-10%的標準加水攪拌。

2、推薦采用機械攪拌方式，攪拌時間一般為1-2分鐘（嚴禁用手電鉆式攪拌器）。采用人工攪拌時，應先 加入2/3的用水量拌和2分鐘，其后加入剩余水量攪拌至均勻。

3、每次攪拌量應視使用量多少而定，以保證40分鐘以內將料用完。

4、現場使用時，嚴禁在HGM灌漿料中摻入任何外加劑、外摻料。

第四步：灌漿施工方法

1、較長設備或軌道基礎，應采用分段施工。

2、幾種常用灌漿方式圖示

3、二次灌漿時，應符合下列要求。

①、當設備基礎灌漿量較大時，豆石加固型灌漿料的攪拌應采用機械攪拌方式，以保證灌漿施工。

②、二次灌漿時，應從一側或相鄰的兩側多點進行灌漿，直 至從另一側溢出為止，以利于灌漿過程中的排氣。不得從四側同時進行灌漿。③、在灌漿過程中嚴禁振搗。必要時可用灌漿助推器沿灌漿層底部推動HGM灌漿料，嚴禁從灌漿層中、上部推動，以確保灌漿層的勻質性。

④、灌漿開始后，必須連續進行，不能間斷。并盡可能縮短灌漿時間。

⑤、當灌漿層厚度超過150mm時，應采用豆石加固型高 強無收縮灌漿料。

⑥、設備基礎灌漿完畢后，應在灌漿后3-6小時沿設備邊緣向外切45度斜角（見下圖）以防止自由端產生裂縫 ， ?如無法進行切邊處理，應在灌漿后3-6小時后用抹刀將灌漿層表面壓光。

第五步：養護

1、在設備基礎灌漿完畢后，如有要剔除部分,可在灌漿完畢后3-6小時后,即灌漿層硬化前用抹刀或鐵锨工具輕輕鏟除。2、冬季施工時,養護措施還應符合現行<<鋼筋混凝土工程施工及驗收規范>>(GB50204)的有關規定。

3、不得將正在運轉的機器的震動傳給設備基礎，在二次灌漿后應停機24-36小時,以免損壞未結硬的灌漿層。

4、灌漿完畢后30分鐘內應立即加蓋濕草蓋或巖棉被,并保持濕潤。