★為了克服環氧樹脂類有機膠耐久性、抗高溫性能差的缺點，本文采用用氯氧鎂水泥作為無機膠粘貼碳纖維布對梁進行抗彎加固。這種無機膠耐久性、耐高溫性能好，有較高的實用價值。本文對９根鋼筋混凝土梁進行了試驗研究，其中２根對比梁，ｌ根梁用有機膠粘貼粘貼碳纖維布加固，６根梁用無機膠粘貼碳纖維布加固，考察了配筋率、ＣＦＲＰ粘貼層數、粘結膠類型、附加錨固措施等各項影響因素對極限承載力的影響，驗證了無機膠粘貼碳纖維布加固梁的可行性。灌漿料的特點　　

抗油滲 在機油中浸泡30天后其強度提高10%以上，成型體、密實、抗滲、適應機座油污環保�！　�

微膨脹 澆注體長期使用無收縮，保證設備與基礎緊密接觸，基礎與基礎之間無收縮，并適當的膨脹壓應力確保設備長期安全運行。

耐侯性好-40℃～600℃長期安全使用

早強高強 澆后1-3天強度混凝土中鋼筋銹蝕為電化學反應，包括陽極和陰極兩種反應。阻銹劑的作用機理在于能優先參與并阻止這兩種或其中一種反應，且能長期保持穩定狀態，從而有效地阻止鋼筋的銹蝕。陽極型：混凝土中鋼筋銹蝕通常是一個電化學過程。凡能夠阻止或減緩陽極過程的物質被稱作陽極型阻銹劑。典型的化學物質根據目前的研究結果，研究者們一致認為摻入硅粉的混凝土白收縮隨著硅粉摻量的增加而增大。安明哲對水膠比為０．２９、膠凝材料用量為５５０ｋｇ／ｍ３、硅粉摻量分別為０％、５％、１綜上所述，關于銹蝕裂縫形態以及與鋼筋銹蝕率的關系，國內外學者已經做了大量的研究，取得了較多的結論。在這眾多的研究之中，主要是針對特定的調查對象、利用機械或人工加速銹蝕的方法來進行這方面的研究。然而要通過調查構件的裂縫特征等來研究和預測其破損、老化情況，就必須掌握裂縫分布形態及其與鋼筋銹蝕率之間的關系隨服役時間發展變化方面的規律。本文通過對一批已服役９年的銹蝕鋼筋混凝土板底面裂縫進行試驗研究，并結合課題組進行的已服役５年和７年的｜一Ｊ環境Ｉ＿Ｊ類型板的試驗結果，對真實構件裂縫的分布形態和鋼筋銹蝕率在其整個服役期內發展變化規律進行了一定的探索，為混凝土結構耐久性和可靠性評估提供鋼筋銹蝕程度的判定依據。０％的高性能混凝土進行了自收縮試驗研究，結果為摻入硅粉的混凝土自收縮隨硅粉摻量的增加而增大，初凝至１ｄ的自收縮增加速度都很大，并且自收縮值隨硅粉摻量的增加而增大。１ｄ后摻入硅粉的混凝土同基準混凝土相比，其自收縮增長速度快得多。特別是７ｄ以后基準混凝土的自收縮增長速度已非常小，但是摻入硅粉的混凝土自收縮仍保持較高的增長速度，這說明硅粉對混凝土自收縮是不利的。有鉻酸鹽、亞硝酸鹽、鋁酸鹽等。它們能夠在鋼鐵表面形成“鈍化膜＂。常用作鋼筋阻銹劑另外板兩端側面也產生了兩條通長的裂縫，它是由板縱向鋼筋錨固區的分布鋼筋產生的。由于板常年遭受海水的沖刷，板底面麻面較為嚴重，許多骨料外露，其中包括大量的粗骨料，特別是在一些銹蝕裂縫處，情況更為嚴重，這些地方由于保護層過薄、振搗不密實，板底面出現了多處鋼筋直接暴露于空氣的情況，暴露總長度達到４００ｍｍ之多，通過直接觀察發現，這些鋼筋已嚴重銹蝕。板右端１號位鋼筋處９７０ｍｍ范圍內，混凝土板截面損失較為嚴重，達到了８０ｍ，剩余板寬為９１０咖，裸露鋼筋與混凝土的粘結部分占鋼筋的２５％左右。通過對保護層已脫落的兩角區鋼筋，以及己出現的大量銹蝕裂縫進行觀察，發現鋼筋銹蝕已相當嚴重，鋼筋周圍大量鐵銹向四周擴散，己沿裂縫滲透到混凝土表面，說明裂縫是由于鋼筋銹蝕引起的。成分的是亞硝酸鹽。此類阻銹劑的缺點是會產生局部銹蝕和加速銹蝕，被稱作“危險性’’阻銹劑。因此要與其他種類阻銹成分聯合使用，以克服這種“危險性＂。此外，亞硝酸的鈉鹽，可能引起“堿集料反應＂和對混凝土性能有不利影響，現已很少作為阻銹劑使用。高達<二是以熱傳導原理為出發點，通過計算大面積混凝土溫度應力及溫度場，考慮大面積混凝土溫度應力的主要影響因素，從結構設計、配筋設計和混凝土配合比設計等方面來增強混凝土結構的抗裂能力；三是要在施工中采取一些具體技術措施，從混凝土的拌制、運輸到澆注混凝土結構由于收縮產生的應力一般均在ｌＯＭｐａ以內。而當齡期７ｄ以后，混凝土的抗壓強度一般能達到其強度等級的６０．７０％，即使對于Ｃ２０這樣的低強混凝土，抗壓強度值也有１２～１４ＭＰａ，足以承受施加的預壓應力。因此采用后張法預應力在力學原理上是可行的，不會對結構造成破壞；在板結構中施加預應力除了邊跨以外，其它各跨中的預壓應力都比較均勻。、養護，避免由于混凝土內外溫差過大超（過２５℃），所引起的混凝土表面裂縫和收縮裂縫的發生，討論了施工現場溫度控制措施的效Z果，并提出了一些裂縫控制的建議。最后通過在實際工程中的應用，總結出裂縫控.制的施工經驗，從混凝土的原材料、配合比、外加劑等方面研究提出了裂縫控制措施，以期對其它類似工程的施工過程提供參考。SPAN style="FONT-FAMILY: Tahoma">30Mpa以上，縮短工期。

的耐久性200萬次疲勞試驗，50次凍融環境試驗強度無明顯變化。

低堿耐蝕 嚴格控制原材料堿含量，適用于堿-集料反應有抑制要求的工程。

自流態 現場只需加水攪拌，直接灌入設備基礎，砂漿自流，施工免振，確保無振動、長距離的灌漿施工。

★灌漿料的材料檢驗及驗收標準

2.1 實驗室基本條件

　　2.1.1 實驗室溫度20±3℃，濕度65±5%2.1.2 標準恒溫恒濕養護箱要求保持溫度20±2℃，保持濕度95±2%

2.2 檢驗用儀器及設備：

　　2.2.1 砂漿攪拌機

　　2.2.2 抗壓實驗機

　　2.2.3 抗折實驗機

　　2.2.4 玻璃板（450×450×<外粘鋼板套箍構件前提條件：原混凝土界面（粘合面）應清除原構件表面的塵土、浮漿、污垢、油漬、原有涂裝、抹灰層或其他飾面層；對混凝土構件尚應剔除其風化、剝落、疏松、起砂、蜂窩、麻面、腐蝕等缺陷至露出骨料新面。SPAN style="FONT-FAMILY: Tahoma">5mm）

　　2.2.5 截錐圓模、模套（高60±5mm）

　　2.2.6 直尺（量程500 mm）

　　2.2.7 攪拌鍋及攪拌鏟

　　2.2.8 千分表及表架

　　2.2.9 試模（40×40×160 mm 6組）

2.3 檢驗材料

　　2.3.1 CHIDGE CG中橋灌漿料

　　2.3.2 水[應符合現行《混凝土拌和用水標準》（JGJ63）的規定]

2.4 檢驗項目及試驗方法

　　2.4.1 流動度（參見GB8077—87）；

　　2.4.1.1 將玻璃板放在實驗臺上，調整水平。

　　2.4.1.2 用濕布擦拭玻璃板及截錐圓模、模套，并用濕布蓋好備用。

　　2.4.1.3 按產品合格證提供的推薦用水量將CHIDGE CG中橋灌漿料充分攪拌均勻，倒入準備好的截錐圓模內，至上邊緣。再次用濕布擦拭玻璃板，垂直提起截錐圓模，使CHIDGE CG中橋灌漿料自然流動到停止。然后測量其最大、最小兩個方向的長度，其平均值即為CHIDGE CG中橋灌漿料的流動度。

　　2.4.2 抗壓強度（參見GB119—8）；

　　2對于鋼筋混凝土簡支梁構件的粘鋼加固，其支座錨固可按《混凝土結構設計規范GBSX010-2》的構造規定，其伸入支座的鋼筋不少于跨中配筋的1/3當伸入支座的鋼筋少于跨扣鋼筋而積時，應增加其它錨固措施。.4.2.1 GM灌漿料強度檢驗應采用40×40×160 mm試模。

　　2.4.2.2 將人工攪拌（攪拌時間一般為2min）好的CHIDGE以往的研究證明，相對傳統的非預應力碳纖維板加固技術，預應力碳纖維板加固技術可以有效地解決碳纖維板相對混凝土和鋼筋應變滯后的問題、提高碳纖維板的強度利用率、避免碳纖維板的提前剝離和改善結構正常使用階段的性能。但受到張拉機具和錨固體系的限制，國內外關于預應力ＦＲＰ片材加固技術的研究大多數為室內試驗研究，缺乏對實際工程水化尺盡管對粘鋼加固的構件已有了相關的計算方法，但粘鋼加固作為一種新技術，使用至今僅有二十年的歷史，所以仍有一些不足之處。熱的絕熱溫升和結構散熱降溫等各種溫度的豊加之和。外界氣溫愈高,混凝土的澆筑溫度也愈高,若外界溫度下降,會增加混凝土的降溫幅度,特別在外界氣溫聽降時,會增加外層混凝土與內部混凝土的溫度構度,這對大體積混凝土極為不利。溫度應力是出溫差引起的變形造成的。溫差愈大,溫度應橋梁箱梁施工中，正負彎矩預應力張拉、孑Ｌ道壓漿為關鍵工序，正彎矩壓漿孔道，在箱梁預制時已全部預埋，為防止上波紋管漏漿堵塞孔道，一般在孔道內設有芯棒，澆筑箱梁時，芯棒來回抽動，孔道不易堵塞，芯棒在穿鋼鉸線時抽出，因此正彎矩孔道壓漿一般都能順利進行，且施工難度不大，容易達普通澆筑混凝土對鋼筋是直接的握裹，而植筋則在鋼筋與混凝土之間有一層膠粘劑，因此它們之間的傳力形式是有區別的。由于膠粘劑是在混凝土成形后注入，為保證傳力的可靠抽真空機抽出空氣的效率，一般按每小時抽出空氣的m3的數計數，真空輔助壓漿要求抽真空率≥40m3／h。性，植筋時膠的飽滿度和粘結程度很重要。植筋的錨固受力，首先是鋼筋的肋與周圍膠粘劑相互咬合和分子問的作用，在鋼筋兩肋之間，還發揮的粘結作用由下列應力組合：沿鋼筋表面的附著力而產生的剪應力；對肋條側面的壓應力；作用在相鄰兩肋條之間膠粘劑圓柱面上剪應力。到技術要求。力也愈大。應用的研究，以致這項技術沒能在實際工程加固中廣泛使用。 CG中橋灌漿料均勻倒入試模（若采用機械攪拌則分兩次倒入，攪拌時間也為2min），至試模上邊緣，不得振動。高出部分應用抹刀抹平。

　　2.4.2.3 成型后的試體放入標準恒溫恒濕養護箱內養護。

　　2.4.2.4 各齡期的試體必須在下列時間內進行強度檢認為大多數FRP加固混凝土結構是由該極限狀態控制。因為作為高強材料的FRP,在加固中截面面積往往很小,對結構的剛度貢獻很小。而承載力極限狀態則是根據不同的碳壞模式確定,并應使加固設計具有較好的延性碳壞模式,避免混凝土壓碎、FRP拉斷和剝離等脆性碳壞。驗；1天±2小時；3天±3小時；28天±3小時；試驗結果取一組6個試體的算術平均值。

　　2.4.3 膨脹率（參照GB119—88中的有關規定執行）

　　2.4.3.1 試模規格為40×40×160mm的立方體，試模的拼裝縫應抹黃油，使之不漏水。測量裝置由試模、玻璃板（160×80×5mm）、千分表及表架組成。

　　2.4.3.2 將拌和好的GM型灌漿料一次裝入試模，拌和物應高于試模邊緣2mm。隨即將玻璃板一側先置于灌漿料材料表面，然后輕輕放下玻璃板的另一側，使玻璃板與灌漿料表面中的汽泡盡量排除，再用手向下壓玻璃板使之與試模邊緣接觸。

　　2.4.3.3 立即用測量裝置測量試件的初始長度粘鋼梁的初始裂紋出現較晚而且發展緩慢，裂紋較細密均勻，開裂荷載提高較多。與同面積底面粘鋼梁相比，側面粘鋼梁的底面裂縫出現較早，側面裂縫出現較晚，裂縫發展較慢但最終裂縫寬度較大，而底面粘鋼梁的裂縫主要出現在梁側面，但向上發展較快，最終裂縫寬度較小。對于粘鋼面積相同的梁，鋼板寬厚比值越大，鋼板越薄，則梁的裂縫越細密，開裂荷載也更高，表明粘鋼加固的鋼板不宜太厚，寬厚比值不宜太小。，并將玻璃板兩側露出的GM型灌漿料表面用濕棉紗覆蓋，并經常注水，以保持潮濕狀態。每日測量一次。

　　2.4.3.4 從測量初始高度開始，測量裝置和試件應保持靜止不動，并不得受到振動。

　　2.4.3.5 膨脹率計算公式：εn=（Hn—Ho）/H×100εn：第n天的膨脹率（%）；Hn：第n天的高度讀數（mm）；Ho：試件的初始讀數（mm）；H：試件高度（H=100mm）；試驗結果取一組三個試件的算術平均值，精確到10-2。

　　2.4.4 鋼筋粘結強度（參照YBJ222—90中的有關規定執行）準備內徑為ф45mm鋼管，將其底部封好。分別將直徑6mm圓鋼或16mm螺紋鋼插入中央。埋設深度為15d（d為螺栓直徑）。然后將攪拌好的灌漿料倒入鋼管內并抹平。養護到規定齡期28天，再進行強度檢驗。

2.5 驗收標準

　　按Q/LYS159—2000《高強度無收縮自流灌漿料》標準驗收，按由湖北中橋參與編寫的新橋規（JTG/T F50-2011《公路橋涵施工技術規范》）關于預應力孔道灌漿壓漿技術規范執行。

★常用地腳螺栓形式

1、主要用于：預應力孔道灌漿，灌漿層厚度10mm<δ<150mm設備二次灌漿，混凝土梁柱加固角鋼與混凝土之間縫隙灌漿，稱謂混凝土縫隙修復專用灌漿料�！　�2、主要用于：地腳螺栓錨固、裁埋鋼筋，灌漿層厚度30mm<δ<200mm的設備基礎二次灌漿。有抗油要求的設備基礎二次灌漿稱謂普通灌漿料。

3、主要用于：負溫下強度增長快，無受到凍害影響，地腳螺栓錨但是在相同質量銹蝕率的情況下，高強鋼筋的截面損失情況較為嚴重，“坑蝕”明顯，更容易出現應力集中現象，根據實驗現象及鋼筋的化學組成，可解釋為：由于高強鋼筋組成元素的耐腐蝕性較好，故其表面較難發生銹蝕，當鋼筋的某一位置發生銹蝕后，該位置對腐蝕的抵抗能力相對于鋼筋其他未銹位置明顯削弱，該位置容易發生銹蝕，故銹蝕位置的銹坑不斷加大加深，即在此位置出現較大的截面損失，發生明顯的應力集中，使鋼筋性能明顯退化。固、栽埋鋼筋，灌漿層厚度30mm<δ<200mm的設備基礎二次灌漿。有抗油要求的設備基礎二次灌漿，稱謂防凍型灌漿料。

4、主要用于：灌漿層厚度≥150mm的設備基礎二次灌漿。建筑物的梁、板、柱、基礎和地坪塑性收縮是在混凝土澆注３－４ｈ，水泥水化反應劇烈，分子鏈逐漸形成，由于泌水的原因會在其內部形成很多毛細泌水通道，當混凝土表面水份蒸發速度大于水分向表面的遷移速度時，混凝土失水將由表及里向深處發展，毛細孔內水的彎液面的曲率也將隨之逐漸增大如。由于水的張力作用使凹型彎液面有縮小自己面積的趨勢，這種趨勢造成的孔內負壓將使毛細孔壁受到持續增長的壓縮作用。當這種收縮作用受到來自基層、鋼筋、模板等約束條件的限制時，混凝土的表面處于受拉狀態。塑性收縮是在初凝過程中發生的收縮，故也稱之為凝縮，此時骨料與膠合料之間也產生不均勻的沉縮變形，這些都發生在混凝土終凝之前，即塑性階段，故也稱塑性收縮。塑性收縮的量級很大，可達１％左右。的補強加固（修補厚度≥40mm）。有抗油要求的設備基礎二次灌漿，稱謂加固工程專用灌漿料。

5、主要用于：精密、大型、復雜設隨混凝土塊保護層厚度增加，鋼筋半電池電位增大，抑制鋼筋腐蝕的能力提高。由此可見，增加混凝土保護層厚度，可以提高鋼筋的抗腐蝕能力。在氯鹽環境中的工程，混凝土保護層的厚度應管道壓漿過程中常見問題及原因：由于工程施工是在野外進行的，環境條件不太理想，許多不利因素都可能影大體積混凝.土一般是厚實體大的整澆結構物,地基對其約束十分明顯,這是引起約束收縮,產生裂縫的一個主要因素。減小地基約束的方法是設置滑動層,即在塊體與地基之同設置砂報層或防青油也層,允許塊體自由變形,避免開一製。或減小塊體與地基的組糙程度,塊體的截面變化應平緩。合理分塊,減小約束范圍,減報約束作用,使收縮自由。分塊的方法有設伸縮縫、施工縫、后澆帶。響壓漿質量。在孑Ｌ道壓漿過程中經常出現各種各樣的問題，主要表現在：孔道堵塞導致壓漿困難。由于預留孑Ｌ道不暢通，有異物堵塞以及波紋管不合格、接縫不嚴密而出現漏漿現象。壓漿孔、排氣孔堵塞。由于錨墊板與模板之間有空隙，水泥漿易堵塞壓漿孔和排氣孔。另外在混凝土澆注過程中，排氣孔與波紋管脫離，如預留孔道過長，排氣孔應設在最高點。壓漿不飽滿。其原因是水泥漿泌水率過大、壓漿不到位。不小于考慮到施工偏差、設計應選擇的保護層厚度。當纖維和阻銹劑同時摻入時，其加速腐蝕后的鋼筋盡管建筑物的裂縫是不可避免的，但裂縫并不可怕，其有害程度是可以控制，近十年來，如何控制裂縫一直是混凝土工程技術中的一個重大課題。由于材料中微觀裂縫的形成以及建網筑物上宏觀裂縫的出現，都包含著極其復雜的因素，迄今為止還缺乏可靠的理龍論能夠定量地描述種種裂縫現象，大面積混凝土的裂縫控制由在底層波紋管上緣，粗骨料易堆積在一起，而為了保證梁體密實性，必然要加強腹板波紋管下混凝土振搗，有時就可能造成振搗過度，在波紋管下緣形成一層砂漿層，從外觀上看，梁體在腹板局部出現不密實或沿底層波紋管方向出現一層水波紋。防治措施：采用底板、腹板、頂板全斷面斜向循環漸進澆筑工藝，基本同步澆筑，振搗腹板波紋管以下混凝土要嚴格控制粗骨料粒徑、施工時塌落度，必要時對粗骨料進行過篩。于牽涉到溫度收縮應力問題，就更是如此，同時也給裂縫控制的研究工作提出了新的課題筑。半電池電位要比素混凝土的鋼筋半電池電位相對大一些，但作用不明顯，但仍然得到了阻銹效果最佳組合是：杜拉纖維含量為１．２∥Ｌ，鉬酸鈉含量為０．３∥Ｌ，二乙烯三胺含量為１０ｍＬ／Ｌ，丙烯基硫脲含量為１９／Ｌ，１，４－丁炔二醇含量為２９，Ｌ；聚丙烯纖維含量為Ｏ．８９／Ｃ，鉬酸鈉含量為０．４９／Ｌ，二乙烯三胺含量為２０ｍＬ／Ｌ，丙烯基硫脲含量為１．２９／Ｌ，１．４．丁炔二醇含量為２ｅＣＬ。備安裝；混凝土結構加固改造，增強，路面快速修復，稱謂高強無收縮灌漿料。

6、主要用于：高溫環境下專用灌漿料，高溫下體積穩定，熱震性好，設備長期處于高溫輻射溫度500℃環境，灌漿層厚度30mm<δ<200mm的設備基礎二次灌漿，稱謂耐熱型灌漿料。

7、主要用于：施工時間短，2小時強度達C20，立即可運行設備，灌漿層厚度30mm<δ<200mm二次灌漿搶工期工程，稱謂搶修出氣孔的質量控制：出氣孔的制作與安裝，為保證孔道灌漿密實不間斷，能按設計要求正確建立預應力，須在構件上兩端及跨中處設置出氣孔，出氣孔的一般做法時在螺紋管上開口，用帶嘴的塑料弧形壓板與金屬螺旋管綁扎牢固，該出氣孔的缺陷是：一是弧形壓板與伸出橋面板和塑料管連接出容易脫落，造成水泥漿從此進入金屬螺旋管；二是塑料管上頭不能堵塞，灌漿時水泥漿從改出流出，可參照塑料排氣孔的做法用2mm厚鐵皮按照金屬螺旋管的弧度彎壓成弧長為/2的弧度板，在金屬螺旋管上端和弧度板對應開可以插進D20鍍鋅管的開口，將D20鍍鋅管和弧形板焊接，D20鍍鋅管伸進弧形板內壁長度為長度為金屬螺旋管的壁厚并在外伸口內徑割絲，用相應封堵堵塞。在金屬螺旋管就位牢固后，將出氣孔弧形壓板用海綿片覆蓋,用鐵絲和金屬螺旋管扎牢。工程專用灌漿料。

8、主要用于：大體積、高精密、復雜結構設備的灌漿需要，所灌漿部位不留死角。具有良試驗過程為緩慢加載,在整個加裁過程中通過撓度,製錯以及響聲等現象描繪西普通粘貼碳纖維布加固板在満足經濟配筋率的同時,碳纖維布能夠發揮出其高強特性,有較好的加固效果,加固梁時,只有在較低的配筋車時鋼筋混凝土由于鋼筋銹蝕導致混凝土脹裂,就機理而言是鋼筋銹蝕所產生的膨脹環向拉應力達到及超過混凝土的抗拉強度所致�；炷�土脹製時所對應的鋼筋銹蝕率稱鋼筋臨界銹蝕率�；炷�土銹脹開製點是混凝土結構耐久性劣化的一個關鍵點,混凝土的開裂將加速銹蝕程度并導致結構的性能(包括適用性)降低,所以確定溫凝土開製時的臨界銹蝕率對結構的耐久性分析具有重要意義。,才有較好的加固效果,配筋率較高時,碳纖維布的應變發展較低。截面承擔的初始彎矩不利于受拉區碳纖維片材的應變發展,雖然存在積纖維應變滯后的問題,但影響并不顯著。對T形截面及受壓區配置較多受壓鋼筋的截面,抗彎承載力計算時應考慮受壓翼緣和受壓鋼筋的有利影響,以提高加國效率,降低加固成本。根試驗梁的受荷過程,通過荷載一撓度關系,各材料應變增長,混凝土截面應變等數據結果結合相應階段的現象來分析兩根加固梁的受力特性。好的穩定性，稱謂精密設備特大型重工設備專用灌漿料，稱謂精密設備特大型重工設備專用灌漿料。

★灌漿料的施工

1．基礎處理

　　清掃設備基礎表面，不得有碎石、浮漿、灰塵、油污和脫模劑等雜物。灌漿前24h，設備基礎表面應充分濕潤。灌漿前1h，應吸干積水。

　　2． 確定灌漿方式

　　根據設備機座的實際情況，選擇相應的灌漿方式，由于CGM具有很好的流動性能，一般情況下，用"自重法灌漿"即可，即將漿料直接自模板口灌入，完全依靠漿料自重自行流平并填充整個灌注空間；若灌注面積很大、結構特別復雜或空間很小而距離很遠時，可采用"高位漏斗法灌漿"或"壓力法灌漿"進行灌漿，以確保漿料能充分填充各個角落。

　　3． 支模

　　根據確定的灌漿方式和灌漿施工圖支設模板，模板定位標高應高出設備底座上表面至少50mm，模板必須支設嚴密、穩固，以防松動、漏漿。

　　4． 灌漿料的攪拌

　　按產品合格證上推薦的水料比確定加水量，拌和用水應采用飲用水，水溫以5～40℃為宜，可采用機械或人工攪拌。采用機械攪拌時，攪拌時間一般為1～2分鐘。采用人工攪拌時，宜先加入2/3的用水量攪拌2分鐘，其后加入剩余用水量繼續攪拌至均勻。

　　5． 灌漿

　　灌漿施工時應符合下列要求：

　　1）.漿料應從一側灌入，直至另一側溢出為止，以利于排出設備機座與混凝土基礎之間的空氣，使灌漿充實，不得從四側同時進行灌漿。

　　2）.灌漿開始后，必須連續進行，不能間斷，并應盡可能縮短灌漿時間。

　　3）.在灌漿過程中不宜振搗，必要時可用竹板條等進行拉動導流。

　　4）.每次灌漿層厚度不宜超過100mm。

　　5）.較長設備或軌道基礎的灌漿，應采用分段施工。每段長度以7m為宜。

　　6）.灌漿過程中如發現表面有泌水現象，可布撒少量CGM干料，吸干水份。

　　7）對灌漿層厚度大于1000mm大體積的設備基礎灌漿時，可在攪拌灌漿料時按總量比1：1加入0.5mm石子，但需經試驗確定其可灌性是否能達到要求。

　　8）.設備基礎灌漿完畢后，要剔除的部分應在灌漿層終凝前進行處理。

　　9）.在灌漿施工過程中直至脫模前，應避免灌漿層受到振動和碰撞，以免損壞未結硬的灌漿層。

　　10）模板與設備底座的水平距離應控制在100mm左右，以利于灌漿施工。

　　11）灌漿中如出現跑漿現象，應及時處理。

　　12）當設備基礎灌漿量較大時，應采用機械攪拌方式，以保證灌漿施工。

　　6、養護

　　1）灌漿完畢后30分鐘內,應立即噴灑養護劑或覆蓋塑料薄膜并加蓋巖棉被等進行養護,或在灌漿層終凝后立即灑水保濕養護。

　　2）冬季施工時,養護措施還應符合現行《鋼筋混凝土工程施工驗收規范》(GB50204)的有關規定。

★灌漿料的應用范圍

　 （1）需高精度安裝的設備設備基礎的一次灌漿和二次灌漿。

　 （2）鋼筋栽埋及建筑、巖土工程的錨桿錨固。

　 （3）建筑加固改造工程，梁柱接頭、變形縫、施工縫澆筑。

　 （4）道路、橋梁、隧道、機場等工程搶修施工使用。

　　(5)  鐵路軌枕的錨固施工。

　　(6)  柱濕包鋼加固用于灌注角鋼和柱間隙縫。

　　★參考用量

　　參考用量計算以2.28~2.4噸/立方米的依據，計算實際使用量。