★常用地腳螺栓形式

1、主要用于：預應力孔道灌漿，灌漿層厚度10m汶川地震中大量砌體結構房屋出現災難性破壞與倒塌，給國家造成了巨大的生命和財產損失，給廣大工程界敲響了一道警鐘。在歐美發達國家用于結構加固改造的投資已占建筑業總投資的５０％以上，近幾十年，結構的加固改造在我國也有一定的發展，并出版了一些相應的國家規范、規程及行業標準，結構的加固與改造也已經成為一個重要的研究方向，但是砌體結構房屋加固與改造的研究和發展比較緩慢。m<δ<150mm設備二次灌漿，混凝土梁柱加固角鋼與混凝土之間縫隙灌漿，稱謂混凝土縫隙修復專用灌漿料。  2、主要用于：地腳螺栓錨固、裁埋鋼筋，灌漿層厚度30mm<δ<200mm的設備基礎二次灌漿。有抗油要求的設備基礎二次灌漿稱謂普通灌漿料。

3、主要用于：負溫下強度增長快，無受到凍害影響，地腳螺栓錨固、栽埋鋼筋，灌漿層厚度30mm<δ<200mm的設備基礎二次灌漿。有抗油要求的設備基礎二次灌漿，稱謂防凍型灌漿料。

4、主要用于：灌漿層厚度≥150mm的設備基礎二次灌漿。建筑物的梁、板、柱、基礎和地坪的補強加固（修補厚度≥40mm）。有抗油要求的設備基礎二次灌漿，稱謂加固工程專用灌漿料。

5、主要用于：精密、大型、復雜設備安裝；混凝土結構加固改造，增強，路面快速修復，稱謂高強無收縮灌漿料。

6、主要用于：高溫環鋼結構銹蝕會導致構件的有效截面尺寸減少以及観材強度降低、延性下降等問題。調査_統計,廈門某溫室大棚距海邊約250米,大棚里的鋼構件經過5年的使用,某些構件的屈服強度和極限強度降低僅為84.IMpa,且兩者相等即為屈強比為安全。構件識面尺寸減小造成構件慣性矩損失,使構件剛度降低。相關數據表明:鋼材面積損失率12%左右時,其屈服強度降低了6.6%,極限強度降低了10%。境下專用灌漿料，高溫下體積穩定，熱震性好，設備長期處于高溫輻射溫度500℃環境，灌漿層厚度30mm<δ<200mm的設備基礎二次灌漿，稱謂耐熱型灌漿料。

7、主要用于：施工時間短，2小時強度達C20，立即可運行設備，灌漿層厚度30mm<δ<200mm二次灌漿搶工期工程，稱謂搶修工程專用灌漿料。

8、主要用于：大體積、高垂直孔植筋將膠直接流、搗進孔中即可。精密、復雜結構設備的灌漿需要，所灌漿部位不留死角。具有良好的穩定性，稱謂精密設備大體積混凝士裂縫問題十分復雜,它涉及到和工程結構相關的方方面面。超厚墻體混凝土製縫控制更是涉及到下部結構、上部結構、建筑材料、施工、環境等多專業、多學科,對裂縫控制的要求較之普通大體積混凝土提出了更高的要求。隨著各種新材料的不斷涌現,各種監測手段的不斷發展,對超厚墻體混凝土這一特殊的大體積混凝土裂縫控制問題的研究也在不斷更新變化,但在此領域的研究還不夠全面深入,相關規范條文的覆蓋面還不夠完善,很多工程實踐中的問題只能依靠經驗,還缺乏理論依據。這使得在工程實踐中造成大量的人力、物力、財力的浪費。因此本文的研究具有重要的工程現實意義。特大型重工設備專用灌漿料，稱謂精密設備特大型重工設備專用灌漿料。

★灌漿料的施工

1．基礎處理

    清掃設備基礎表面，不得有碎石、浮漿、灰塵、油污和脫模劑等雜物。灌漿前24h，設備基礎表面應充分濕潤。灌漿前1h，應吸干積水。

2． 確定灌漿方式

    根據設備機座的實際情況，選擇相應的灌漿方式，由于CGM具有很好的流動性能，一般情況下，用"自重法灌漿"即可，即將漿料直接自模板口灌入，完全依靠漿料自重自行流平并填充整個灌注空間；若灌注面積很大、結構特別復雜或空間很小而距離很遠時，可采用"高位漏斗法灌漿"或"壓力法灌漿"進行灌漿，以確保漿料能充分填充各個角落。

★灌漿料的安全性 

采用無毒無揮發配方，對環境和人體友好，但應避免與皮膚長期接觸，使用時應佩帶必要防護并保持環境通風，皮膚沾染應及時清洗，如有誤食口服，。

★灌漿料的適用范圍與參數

CGM-3

超細加固型 超細骨料，適用于灌漿層厚度5mm＜δ＜30mm的設備基礎及鋼結構柱腳板二次灌漿�；炷�土梁柱加固角鋼與混凝土之間縫隙灌漿。

CGM-2

豆石加固型 含5～10mm大骨料，適用于灌漿層厚度δ≥150mm，且灌漿長度L＜1000mm設備基礎二次灌漿。建筑物的梁、板、柱、基礎和地坪的補強加固（修補厚度≥60mm）。

CGM-4

超早強加固型 2小時強度達到15Mpa，適用于鐵使用面廣，質地柔軟，可以任意剪裁，因而可以滿足各種部位，各種幾何尺寸的加固需求，可在一個部位重疊粘貼，充分滿足構件的補強要求。當然碳纖維也有缺點，與普通高碳鋼類似，其應力應變曲線幾乎為直線，斷裂為脆性，因而我們用于加固不能取用其極限抗拉強度，需要乘一個系數進行折減。剝離破壞的存在使得纖維布的強度小能完全發揮出來。提高粘貼質量可以在一定范圍延緩剝離破壞的發生，但小能完全消除。剝離破壞產生時，纖維布的應力很低，一般只有極限應力的１／８，這就使得加固效果大打折扣。如何更大程度的利用纖維強度，是目前纖維復合材料加固研究的重點。但是，碳纖維加固也存在一些缺點，主要表現為：對結構表面平整度要求較高，且加固費用較高，施工專業化程度高。路枕軌等快速搶修，水泥混凝土路面、機場跑道等快速修補，止水堵漏快速修補。 

CGM-1

通用加固型 灌漿厚度30mm＜δ＜150mm設備基礎二次灌漿，地腳螺栓錨固，栽埋鋼筋，建筑物梁、板、柱、基礎和地坪的補強加固。

★灌漿料的包裝貯運 

1.產品包裝以實際發貨為準，此圖片僅為參考。

2.包裝規格：50kg/袋，存放在通風干燥處并防止陽光直射。在后張有粘結預應力混凝土結構施工的一系列工序中最重要的施工環節自然是預應力孔道注漿。注漿是否飽滿、密實將對橋梁在使用過程內的安全性和耐久性有直接的影響。實際工程中預應力管道較長，很難使得預應力孔道完全處于水平狀態，這樣就很難做到預應力鋼筋完全處于漿體中，而且實際的壓漿過程中存在壓漿不密實的情況，這樣就無從保證預應力鋼筋被一般說來,混凝土對鋼筋抵御外來侵蝕是一種天然的屏障:從物理上混凝土可以化解或減小外來侵蝕,混凝土能隔斷有害物質對鋼筋的直接侵蝕;從化學上來講,由于水泥中氧化鈉、氧化鉀以及水混水化反應生成的氫氧化鈣的存在,水混膠凝體結構中存在高堿性孔隙液,一般混凝土pH值在(12,5~13.5)之間[33-36],這對鋼筋又是一重保護。完全保護起來。然而預應力鋼筋在空氣中易于銹蝕尤其是在高應力狀態下。這就使得橋梁在使用過程中存在安全隱患。

3.灌漿料的保質期為6個月，超出保質期應復檢合格后方可使用 。

★灌漿料的特點

(1) 高韌性  可化解由動設備傳遞來的可能使水泥基灌漿層爆裂的動荷載。(2) 灌漿料的耐腐蝕  可承受酸、堿、鹽、油脂等化學品長期接觸腐蝕。(3) 抗蠕變  -40℃至+80℃凍融交替、振動受壓的惡劣物理工況下長期使用無塑性變形。 

(4) 無收縮  確保灌漿層最終成型后與承載面完全接觸。 

(5) 灌漿料的高強早強  具有優于水泥基材料的抗壓、粘結等力學性能，更高的早期強度。

★灌漿料的材料檢驗及驗收標準

2.1 實驗室基本條件

2.1.1 實驗室溫度20±3℃，濕度65±5%2.1.2 標準恒溫恒濕養護箱要求保持溫度20±2℃，保持濕度95±2%

2.2 檢驗用儀器及設備：

2.2.1 砂漿攪拌機

2.2.2 抗壓實驗機

2.2.3 抗折實驗機

2.2.4 玻璃板（450×450×5mm）

2.2.5 截錐圓模、模套（高60±5mm）

2.2.6 直尺（量程500 mm）

2.2.7 攪拌鍋及攪拌鏟

2.2.8 千分表及表架

2.2.9 試模（40×40×160 mm 6組）

2.3 檢驗材料

2.3.1 CHIDGE CG中橋灌漿料

2.3.2 水[應符合現行《混凝土拌和用水標準》（JGJ63）的規定]

2.4 檢驗項目及試驗方法

2.4.1 流動度（參見GB8077—87）；

2.4建筑結構在施工期間和正常使用不加阻銹劑混凝土試塊的腐蝕電流密度相對于大部分正交試驗的混凝土試塊要大，腐蝕腐蝕電流密度最小的是鉬酸鈉含量為０．３９／Ｌ，二乙烯三胺含量為３０ｍＬ／Ｌ，丙烯基硫脲含量為１．６９／Ｌ，１，４一丁炔二醇含量為５ｒｄＩ。綜合以上情況可以看出沒有加阻銹劑的混凝土試塊的極化曲線要比加阻銹劑的斜率小，說明其腐蝕電流密度大。通過比較線性極化的斜率來比較腐蝕電流密度的大小。線性極化的斜率越大，其腐蝕電流密度越小。期間會受到多種作用的影響，這些作用可能使結構產生內力、變形等效應�；炷�土的體積變化是上述多種作用中的重要一種�；炷�土體積在施工期間和正常使用期間會因為各種原因產生微小的變化，如果該變化可以不受約束的自由發生，則一般不會使混凝土產生不良后果，但實際工程中的混凝土通常受到地基、相鄰構件的外約束或鋼筋內隨著經濟的發展，不斷增長的車輛荷載和交通流以及各種環境荷載的作用，使得在役橋梁結構加固后安全性能評估成為目前亟待研究的課題，對橋梁加固后可靠度的研究成為本領域研究的熱點之一。約束，混凝土體積變化受到約束不能自由發生時，會產生應力，特別是拉應力。.1.1 將玻璃板放在實驗臺上，調整水平。

2.4.1應力腐蝕是一種低應力脆性斷裂．因為導致應力腐蝕開裂的最低應力遠小于材料斷裂強度，而且斷裂前無明顯的塑性變　形，脆性斷裂時其應力水平一般不會超出屈服點，宏觀塑性變形很小，同時脆性破壞的斷裂速度非常高，可達聲速的１／３。這一點也是脆性破壞常導致災難性事故的主要原因。.2 用濕布擦拭玻璃板及截錐圓模、模套，并用濕布蓋好備用。

2.4.1.3 按產品合格證提供的推薦用水量將CHIDGE CG中橋灌漿料充分攪拌均勻，倒入準生的機理和大體積混凝土溫度製鑓的成因及影響因素,概述了控制大體積混凝.裂絕的原理(方法)是提高混凝.的抗裂能力和控制溫度應力。提高混凝土抗裂能力的一般方法是:摻膨用長劑,參增強材料,配溫度筋,提高混擬土的強度�？刂茰囟葢�力的方法是:減少水泥用量,使用低熱水泥,降低流筑溫度,降低混凝的干縮(即當量溫度),強制降溫,減少外部約東和減少內部約束。備好的截錐圓模內，至上邊緣。再次用濕布擦拭玻璃板，垂直提起截錐圓模，使CHIDGE CG中橋灌漿料自然流動到停止。然后測量其最大、最小兩個方向的長度，其平均值即為CHIDGE CG中橋灌漿料的流從大面積混凝土結構抗裂縫的角度來看，有粘結預應力要優于無粘結預應力。但在實際操作中，對于有粘結預應力筋首先要考慮張拉后的灌漿質量，波紋管的直徑不能太小，這一點對于預應力混凝土梁影大體積混凝土溫度裂縫產生的原因、機理,從交通市政工程的邊界條件角度出發,分析溫度場和溫度應力,著重對大體積混凝土溫度裂縫控制技術進行研究。結合黃陵至延安高速公路杜家河特大橋大體積承臺的工程實例,制定溫控方集,并通過現場施工監控,保證了施工的順利進行和基礎混凝土的質量。具體內容如下:從設計、施工和監測等方面總結大體積混凝土溫度裂縫控制技術。從材料選用、澆筑方式、養護等方面對杜家河特大橋大體積混凝土承臺施工提出一整套控制方案,并對混凝土內部溫度進行了理論預測和現場實際監測。響還不明顯梁（有一定的截面高度），但對于板厚只有２００ｍｍ．４００ｍｍ的樓板，就有影響了。同時，施工時的灌漿質量問題始終存在。而且，對于大面積混凝土結構，后張有粘結預應力工藝中的孔道成型、預應力筋的穿束、灌漿等工藝不僅麻煩且質量難于控制尤（其是預應力平板），因此樓板更適合無粘結預應力混凝土工藝的應用。動度。

2.4.2 抗壓強度（參見GB119—8）；

2.4.2.1 GM灌漿料強度檢驗應采用40×40×160 mm試模。

2.4.2.2 將人工攪拌（攪拌時間一般為2min）好對于～般大體積混凝土基礎而言，溫度的影響起主導作用，收縮的影響較小。而對厚度不大的混凝土墻體而言，收縮和溫度作用均有較大的影響，同時，溫度對收縮的早期發展也有一定的影響，會間接影響到混凝土墻體施工期問間接裂縫問題。的CHIDGE CG中橋灌漿料均勻倒入試模（若采用機械攪拌則分兩次倒入，攪拌時間也為2min），至試模上邊緣，不得振動。高出部分應用抹刀抹平。

2.4.2.3 成型后的試體放入標準恒溫恒濕養護箱內養護。

2.4.2.4 各齡期的試體必須在下列時間內進行強國內對于粘鋼加固技術的研究加拿大也于１９９８年制定了相關的碳纖維加固規程一《加拿大公路橋梁設計規范（ＣＨＢＤＣ）》【９１。２００３年，在ＦＲＰ加固領域又出現了一個新的國際學術團體一國際土木工程ＦＲＰ學會（ＩｎｔｅｍａｔｉｏｎａｌＩｎｓｔｉｔｕｔｅｆｏｒＦＩ心ｉｎＣｏｎｓｔｒｕｃｔｉｏｎ）成立了并開展了相關的學術活動。國際上有關ＦＲＰ及其在工程應用的研究與實踐活動日趨活躍，并形成了研究、開發和應用的產業鏈。始于上世紀８０年，１９８５年遼寧省建筑科學研究院首次編制了《鋼筋混凝土受彎構件外部粘鋼加固技術規定》，而后，四川省建筑科學研究院、清華大學、西安建筑科技大學、同濟大學等多家科研院所對粘鋼加固的方法、原理進行了更深次的研究，并編制了相應的規范及加固規程。度檢驗；1天±2小時；3天±3小時；28天±3小時；試驗結果取一組6個試體的算術平均值。

2.4.3 膨脹率（參照GB119—88中的有關規定執行）

2.4.3.1 試模規格為40×40×160mm的立方體，試模的拼裝縫應抹黃油，使之不漏水。測量裝置由試模、玻璃板（160對預應力碳纖維布材加固混凝土梁構件的性能做了初步的研究，并提出了應用預應力碳纖維布材加固梁構件的旌工工藝。在此基礎上，作者進行了９根試件的試驗。通過試驗結果對比了預應力碳纖維布加固的受彎構件與非預應力碳纖維布加固的受彎構件的開裂荷載、極限荷載、抗彎剛度等工作性能，分析了預應力對構件彎曲性能的影響，討論了預應力水平變化引起的構件使用荷載以及作為一種有效的加固技術，盡管這些數據分析方法適合于分析穩態現象，但對于非穩態信號的處理卻面臨許多困難。小波變換（ｗａｖｅｌｅｔｔｒａｎｓｆｏｒｍ）克服了快速Ｆｏｕｒｉｅｒ變換的某些局限性，可研究時間暫態以及非穩態信號【２８，３引，已經成功用于電化學噪音的數據分析，區分腐蝕類型和研究腐蝕機理。植筋具有以下優點：（１）施工方便、工作面小、工作效率高；（２）適應性強、適用范圍廣、錨固結構的整體性能好、價格低廉。變形能力的變化。試驗發現預應力碳纖維布材加固的試件的開裂荷載較對比試件提高了４３％至２１４％。在對比試件屈服荷載下的變形為對比試件的２９．８％至５６．３％。試驗結果與分析表明預應力碳纖維布材極大在提高了梁構件的工作性能。別外，提出了預應力碳纖維布材加固的受彎構件的界限補強率、極限承載力、抗彎剛度以及撓曲變形的計算公式。×80×5mm）、千分表及表架組成。

2.4.3.2 將拌和好的GM型灌漿料一次裝入試模，拌和物應高于試模邊緣2mm。隨即將玻璃板一側先置于灌漿料材料表面，然后輕輕放下玻璃板的另一側，使玻璃板與灌采用分析純濃硫酸配制ｐＨ＝２的硫酸溶液對混凝土進行侵蝕試驗，早期侵蝕試驗過程中，使用硝酸調節溶液的ｐＨ值，每兩周更換溶液；后期，由于侵蝕速率減慢，只更換溶液而不調整溶液的ｐＨ值。其他試驗及測試方法同硝酸環境下混凝土耐酸性能試驗。仍然以混凝土的質量損失和強度變化作為酸性環境下混凝土性能變化的表征參數。漿料表面中的汽泡盡量排除，再用手向下壓玻璃板使之與試模邊緣接觸。

2.4.3.3 立即用測量裝置測量試件的初始長度，并將玻璃板兩側露出的GM型灌漿料表面用濕棉紗覆蓋，并經常注水，以保持潮濕狀態。每日測量大體積混凝土結構通常是不配鋼筋或鋼筋數量很少，如果出現了拉應力，就要依靠混凝土本身來承受。在大體積混凝土結構設計中通常要求不出現拉應力或只出現很小的拉應力，對于自重、水壓等外荷載，要做到這點一般不困難。但在施工和運行期間，在大一般研究認為銹蝕鋼筋的實際彈性模量受鋼筋銹蝕影響很小，可以近似取未銹前鋼筋的彈性模量，即是假定銹蝕后鋼筋的彈性模量不發生變化來對銹蝕鋼筋進行有限元分析并取得了較為滿意的結果。對于均勻銹蝕情況，因為銹蝕鋼筋材料性能并未發生變化，其實際彈性模量也不會發生變化，因此可以采用鋼筋的實際彈性模量和實際截面來進行計算（即相當于鋼筋直徑減��；對于非均勻銹蝕情況，由于一般難以描述鋼筋復雜的銹蝕形態，因而不能采用鋼筋的實際彈性模量來計算，這種情況下，采用名義彈性模量進行計算是方便可行的。鋼筋銹蝕后的名義彈性模量隨銹蝕程度的增加而降低，其退化規律與名義強度的退化相似。體積混凝土結構中往往會由于溫度變化而產生很大的拉應力。要將這種出于溫度變化而引起的拉應力限制在允許范圍內是頗不容易的。正是出于這個原因，在大體積混凝土結構中往往會出現這種所謂的“溫度裂縫”。一次。

2.4.3.4 從測量初始高度開始，測量裝置和試件應保持靜止不動，并不得受到振動。

2.4.3.5 膨脹率計算公式：εn混凝土墻體在早期由于水泥水化熱的釋放會引起溫度的上升與體積膨脹，在水泥水化熱釋放速度變緩以后又會由于墻體表面散熱作研制了具有工程實用價值的碳纖維板的機械式錨具及完整的張拉體系，推動預應力碳纖維板加固技術走向工程實用化的進程。應用預應力纖維板對瀏陽市金剛頭橋進行了加固，并對其進行了荷載試驗，對預應力碳纖維板加固的效果進行了評估。根據材料的熱工性能，利用簡化的溫度分布對預應力碳纖維板加固橋梁的溫度效應進行了理論分析。通過對實測結果與理論結果的比較，得出了溫度應變的計算公式。根據混凝土、鋼筋和ＣＦＲＰ的徐變性能，對預應力碳纖維板加固橋梁進行了時效分析，得出了時效應變的計算公式。并對實際測量結果與計算結果分別進行了分析和比較比較，得到了相近的結論。用而溫度下降體積收縮�；炷�土墻體的膨脹與收縮將受到周圍構件如底板或基礎的約束，不能自由發生從而在混凝土墻體中引起受力變形，當受力變形大于混凝土的極限變形時，墻體就將出現裂縫。=（Hn—Ho）/H×100εn：第n天的膨脹率（%）；Hn：第n天的高度讀數（mm）；Ho：試件的初始讀數（mm）；H：試件高度（H=100mm）；試驗結果取一組三個試件的算術平均值.

2.4.4 鋼筋粘結強度（參照YBJ222—90中的有關規定執行）準備內徑為ф45mm鋼管，將其底部封好。分別將直徑6mm圓鋼或16mm螺紋鋼插入中央。埋設深度為15d（d為螺栓直徑）。然后將攪拌好的灌漿料倒入鋼管內并抹平。養護到規定齡期28天，再進行強度檢驗。

2.5 驗收標準

  按Q/LYS159—2000《高強度無收縮自流灌漿料》標準驗收，按由湖北中橋研究了碳纖維布加固混凝土梁的疲勞強度和變形特征,試驗結果表明:與未加固梁相比,加固梁的撓度和製鑓寬度減小,混凝土梁的靜載極限強度和疲勞極限強度都得到了提高,碳纖維布加固法與粘鋼加固法一樣能有效地提高混凝土梁的疲勞性能。參與編寫的新橋規（JTG/T F50-2011《公路橋涵施工技術規范》）關于預應力孔道灌漿壓漿技術規范執行。