★灌漿料的施工養護

①高溫養護

灌漿后應及時采取保濕養護措施。

2.漿體入模溫度不應大于30℃。

3.灌漿前24h采取措施，防止灌漿部位受到陽光直射或其他熱輻射。

4.采取適當降溫措施，與水泥基灌漿材料接觸混凝土基礎和設備底板的溫度不大于35℃。

②常溫養護

1.灌漿前，日平均溫度不應低于5℃，灌漿完畢后裸露部分應及時噴灑養護劑或覆蓋塑料薄膜，加蓋濕草袋保持濕潤。采用塑料薄膜覆蓋時，水泥基灌漿材料的裸露表面應覆蓋嚴密，保持塑料薄膜內有凝結水盡管從混凝土誕生以來人們就開始了對混凝土結構耐久性的研究，但長期以來人們對混凝土結構耐久性還是缺少足夠的重視，相關方面研究甚少。直到上個世紀后半葉大量的混凝土結構不斷出現嚴重的耐久性劣化現象，許多國家因此而蒙受巨大的經濟損失，人們因此而越來越關注混凝土結構耐久性的問題。1960年，國際材料與結構試驗研究聯合會（RILEM）成立了“混凝土中鋼筋銹蝕”技術委員會（CRC），總結了當時各國在該方面歷時5年的研究成果，并對以后的研究方向提出了建議。，灌漿料表面不便澆水，可噴灑養護劑。

2.應保持灌漿材料處于濕潤狀態，養護時間不得少于7d。

3.當采用快凝快硬型水泥基灌漿材料時，養護措施應根據產品要求的方法執行。

③冬期養護

1.冬期施工，工程對強度增長無特殊要求時，灌漿完畢后裸露部分應及時覆蓋塑料薄膜并加蓋保溫材料。起始養護溫度不應低于5℃。在負溫條件養護時不得澆水。

2.拆模后水泥基灌漿材料表面溫度與環境溫度之差大于20℃，應采用保溫材料覆蓋保護。

3.如環境溫度低于水泥基灌漿材料要求的最低施工溫度或需要加快強度增長時，可采用人工加熱養護方式；養護措施應符合國家現行標準《建筑工程冬期施工規程》JGJ104的有關規定。

★灌漿料的包裝貯運

1.產品試驗證明，有明顯屈服臺階的軟剛，在其彈性極限范圍內長期受力或反復卸載都不發生徐變或松弛現象。但是，高強鋼筋和冷加工鋼筋在應力水平較高時會發生塑性變形。這類鋼材在非彈性變形范圍內、在應力的長期作用下，即使在常溫狀態也將發生徐變或松弛。徐變和松弛同時材料塑性形變的反映，但表現形式不同，在數值上可以互相換算。鋼材的徐變是金屬晶粒在高應力作用下隨時間發生的塑性變形這種碳壞發生在粘貼一層礦纖維布的試驗梁中。隨著荷載的增加,製鑓穩定向上發展。試驗進行到中后期時,試驗梁的製鑓穿過了大部分梁高度,中和軸上移,壓區高度逐漸減小。與普通鋼筋混凝土對比梁顯著不同的是,製鑓的頂端和底端開始出現分又現象,尤其在製縫的底端分出許多從屬製縫,同時試驗梁發出徴小的脆響聲。當荷載增加到一定程度時,縱向受拉鋼筋首先達到屈服后,碳纖維布的高強性質得到了更加充分的發揮,繼續增加荷載,由于拉區碳纖維布的增強作用,製鑓的開展沒有普通鋼筋混凝土梁那么劇烈,實測同級荷載下的製鑓寬度要比普通鋼筋混凝土梁中的製鑓寬度小得多。和滑移。在工程中，鋼材的徐變使結構（如大跨度懸索構）的變形增大，應力松弛使混凝土結構中的預應力筋產生預應力損失、降低結構抗裂性，后者更常見。包裝以實際發貨為準，此圖片僅為參考。

2.包裝規格：50kg/袋，存放在通風干燥處并防止陽光直射。

3.灌漿料的保質期為6個月，超出保質期應復檢合格后方可使用 。

★灌漿料的特點

(1) 高韌性  可化解由動設備傳遞來的可能使水泥基灌漿層爆裂的動荷載。(2) 灌漿料的耐腐蝕  可承受酸、堿、鹽、油脂等化學品長期接觸腐蝕。(3) 抗蠕變 &日本建設省于l988年率先發起了一個為期5年的大型綜合研究項目?建設事業中的新素材、新各測點應變變化趨勢相近，雖然波動較大，但總體來看，還是具有明顯的收斂趨勢。根據設計的預應力，每根碳纖維板的初始預應變約為６０００肛￡，而監測數據中，最大應變變化為２０．５６５４斗￡，僅為初始應變的０．３４％。各傳感器的測量結果均略大于計算結果，但總體趨勢比較接近。可見，一般在ｌ～２個月時間內加固梁會完成大部分時效應變，然后趨于收斂，同時受其它因素的影響時會出現一定的波動�？傮w來說，各加固梁總的時效應變很小，對加固效果的影響也很小。材料利用技術的開發,并可以將預拌混凝土早期收縮開裂簡單描述如下：混凝土主動收縮變形作為“作用”使處于一定約束條件下的混凝土結構或構件產生效應（內力和變形），當此作用效應超出混凝土結構或構件所能承受效應的能力（結構抗力）時，可以認為混凝土即開裂。將FRP加固結構技術列入其中,取得巨大成功。1993年日本建筑研究院頒布了世界上第一本關于FRP加固的設計指南,1995年總結出建筑領域的?連續纖維加固混凝土結構諸性質和設計法?。1996年正式頒布了?連續纖維材料補強加固混凝土結構物的設計及施工規程?。除上述商個國家級規程外,日本的許多相關的協會和機構也相繼推出了各自的行業標準,日前至少已發布15本,這極大地促進了FRP加固技術在日本的推廣與應用。nbsp;-40℃至+8在７０％硫酸環境下，ＯＰＣ水泥混凝土浸泡２ｈ和堿激發粉煤灰水泥ＡＡＭ浸泡７ｄ后的表面形貌變化如圖１．５。ＡＡＭ采用壓蒸成型，８０℃養護１２ｈ。ＶＰａｖｌｉｋ等研究了酸性條件下水膠比對混凝土或水泥漿強度和酸滲透深度的影響，提出降低水膠比能有效提高混凝土的密實度和抗酸侵蝕性，并且得出了酸滲透深度與水膠比的經驗模型。Ｓｅｒｓａｌｅ和Ｆｒｉｇｉｏｎｅ等也證明了在弱酸性情況下，水灰比越小，混凝土的耐酸性能越強。Ｎ．Ｆａｔｔｕｈｉ和Ｂ．Ｈｕｇｈｅｓ認為在高濃度硫酸（＞１呦的情況下，混凝土中的膠凝材料少，混凝土的耐酸性能強。Ｗ／Ｃ低和膠凝材在加載初期，荷載撓度曲線呈現比較明顯的線性特征，說明板的剛度變化不大，此時板底面裂縫變化也不明顯。隨著荷載的增加，在跨中彎矩達到６．ＯｋＮ．ｍ之后，荷載位移曲線斜率出現變化，但變化平穩，未出現突變，說明板截面剛度正逐漸較低。板底面原有銹蝕裂縫寬度也在緩慢的增加，同時裂縫還不斷向板上表面直接荷載作用的計算原則是，從外荷載的作用、結構內力的形成、直至裂縫的出現與擴展，荷載是不變的，且作用都是在同一時間瞬時發生并一次完成，是一個“一次過程”，但非荷載變形作用從構件變形的發生到約束應力的形成，再到裂縫的出現與擴展，都不是在同一時間瞬時完成的，它有一個發生、發展的過程，在這個過程中構件內應力不斷地累積和傳遞；對于非荷載作用，當構件出現裂縫后，由于非荷載變形可以得到部分滿足，同時構件的剛度也會有所下降，所以構件內由于非荷載變形作用而產生的應力將有所降低，并且隨著非荷載變形的逐漸增加，在不斷開裂的同時不斷伴隨著內力的。降低，因此早先出現的裂縫的寬度始終不會超過一定的范圍，而如果結構在荷載作用下開裂，隨荷載持續增大，荷載裂縫將越來越寬。擴展，撓度繼續增大。隨著彎矩增加到９．８８ｌ（Ｎ．ｍ，板跨中撓度達到了８．５５硼，荷載撓度曲線出現了大轉折，板跨中受力鋼筋屈服。過了屈服點之后，曲線進入第二個階段，此時，裂縫處受拉鋼筋已達到屈服強度，荷載位移曲線曲率非線性急劇增加，荷載稍許增加都會引起撓度的劇增，銹蝕裂縫寬度也在急劇的增加，并向混凝土上表面延伸。到跨中彎矩達到ｌＯ．８８ｋＮ．ｍ時，因裂縫寬度達到了１．５ｍｍ以上而停止試驗�？梢钥闯銮�服彎矩和極限彎矩較為接近，僅相差１０．１２％。６塊板的荷載位移曲線形狀相似，其中板ＣＳ一６在跨中撓度達到１２咖左右時，荷載突然出現一個較大的下降，分析其原因是板ＣＳ一６的ｌ號位鋼筋左端錨固端脫落，板實為５根鋼筋受載，１號位鋼筋處混凝土因無鋼筋相互作用，導致在后期這部分混凝土發生了斷裂，在試驗中聽到的巨大的斷裂聲也證實了這一點。銹蝕板的屈服彎矩和極限彎矩隨鋼筋銹蝕程度的增大而減小，但兩者的下降速度略有不同，極限彎矩下降稍快于屈服彎矩的下降，導致兩者的比值隨銹蝕率逐漸增大，可見鋼筋銹蝕對板的承載力存在著影響，特別是在高銹蝕率情況下，這種影響更為嚴重。料用量大的混凝土耐酸性能較差質（量損失大），所以只有在硫酸濃度低于１％時，降低Ｗ／Ｃ和提高膠凝材料用量才能改善混凝土的耐硫酸性能。在１％的硫酸環境下，水灰比從０．４降到０．３，混凝土的質量損失將會減�。玻埃�。而在３％的硫酸環境下，水灰比不會對混凝土的質量損失有影響。Ｅ．Ｈｅｗａｙｄｃ等１３６Ｊ人研究認為在ｐＨ＜ｌ的硫酸溶液中，混凝土的質量損失隨著Ｗ／Ｃ的減小而增大，且隨著水泥用量增加而呈現上升。0℃凍融交替、振動受壓的惡劣物理工況下長期使用無塑性變形。 

(4) 無收縮  確保灌漿層最終成型后與承載面完全接鋼筋銹蝕是影響襯砌結構耐久性的主要Ｒｉｔｃｈｉｅ等人對ＧＦＲＰ，ＣＦＲＰ．ＡＦＲＰ等復合材料加固后的混凝土梁進行了試驗，并在平截面假定基礎上提出了分析模型，對加固梁的強度和剛度進行了預測。Ａｎ等人根據平截面假定和線彈性斷裂力學知識，對粘貼復合材料加固混凝土梁后ＦＲＰ板的剝離機理和承載力計算提出了模型。ＤｅｓｋｏｖｉｃａｎｄＴｒｉａｎｔａｆｉｌｌｏｕ對外貼ＦＲＰ加固后梁的破壞特征和承載力計算進行了研究，其他一些學者也對外貼ＦＲＰ加固后梁的破壞機理和承載力計算進行了研究。因素之一，基于此國內外學者根據鋼筋銹蝕程度和發展階段的不同，得出了混凝土解結構耐久性壽命評估中的四種壽命準則：碳化壽命準則，銹脹開裂壽命準則，裂縫寬度與鋼筋銹蝕量限值壽命準則，承載力壽命準則。從研究成果可知：在相同條件下，上述四個壽命準則中所計算出的耐久性壽命各不相同，從ｄ，Ｎ大依次為：碳化壽命準則＜銹脹開裂壽命準則＜裂縫寬度與鋼筋銹蝕量限值壽命準則＜承載力壽命準則。可以看出，對混凝土結構耐久性破壞準則的合理選擇是進行耐久性評估與壽命預測的重要前提。因地鐵工程襯砌結構的特殊性（使用年限為１００年，雜散電流等）。觸。 

(環氧樹脂具有較優異的物理化學性能,主要表現在以下幾個方面:化學結構方面,除有活潑的環氧基團外,還有氫基和配基,因而粘結力強,固化時無揮發物逸出,孔隙率低,化學穂定性高,耐腐蝕,固化收縮率較小,一般小于2%,具有較高的強度和彈性模量,可作為高級復合材料的基體,在寬廣的頻率與溫度范圍內,具有良好的電性能,是一種耐電弧、耐表面漏電、高介電強度的絕緣材料,工性好,置用性強,不僅本身品種多,可按一定比例相互混合調節粘度與性能,且可選擇不同固化劑,満足不同操作工序與不同用途的要求;具有良好的尺寸穩定性和耐久性,樹脂本身穩定性高,儲存時長,能耐大多數霉菌,因此為比較不同礦物摻合料對混凝土耐酸性能的影響，確定采用高抗硫酸鹽水泥，且都采用大摻量礦物摻合料。試驗過程中，調節新拌混凝土工作性相同，且成型時采取相同的震動方式與震動時間。知在ｐＨ＝２的硝酸環境下，各個配合比混凝土在試驗測試齡期內，強度都會出現不同程度的下降。使用礦物摻合料等量代替水泥對混凝土耐酸性的改善作用也不同。單純以強度變化率為表征指標時，使用４０％粉煤灰等量代替水泥能夠明顯混凝土材料結構是非勻質的,承受拉力作用時,截面中各質點受力是不均勻的,有大量不規則的應力集中點,這些點由于應力首先達到抗拉強度極限,引起局部塑性變形,如無鋼筋繼賣受力,便在應力集中處出現裂館,如進行適當配筋,鋼筋將約束混凝上的塑性變形,從而分擔混凝土的應力,推通混凝土裂生達的出現,當混凝土結構發生收縮時,從直觀上看,混凝土收縮,鋼筋不收縮,因而必然產生收縮應力,但在含鋼率較低的條件下,其數值是微小的,一般可以,忽略不計。改善混凝土的耐酸性能�？稍跓釒�條件下使用。5) 灌漿料的高強早強  具有優于水泥基材料的抗壓、粘結等力學性能，更高的早期強度。

★灌漿料的安全性

★灌漿料的適用范圍與參數

CGM-3

超細加固型 超細骨料，適用于灌漿層厚度5mm＜δ＜30mm的設備基礎及鋼結構柱腳板二次灌漿�；炷�土梁柱加固角鋼與混凝土之間縫隙灌漿。

CGM-2

豆石加固型 含5～10mm大骨料，適用于灌漿層厚度δ≥150mm，且灌漿長度L＜1000mm設備基礎二次灌漿。建筑物的梁、板、柱、基礎和地坪的補強加固（修補厚度≥60mm）。

CGM-4

超早強加固型 2混凝土澆筑施工：砼澆筑之前，對附著式高頻振由于混凝土中鋼筋銹蝕一般需要較長時間，本部分采用加速鋼筋銹蝕的方法來研究ＭＣＩ．Ａ對鋼筋的保護作用�？瞻捉M混凝土配合比如表３．１所示，水膠比為０．６，ＭＣＩ．Ａ的摻量分別為膠凝材料的１％、２％、３％、４％、５％。試塊采用１００ｍｍｘ５０ｍｍｘ４００ｍｍ規格，試塊成型時將①７ｍｍｘ３５０ｍｍ的普通光圓鋼筋放入混凝土中，使得鋼筋保護層厚度為ｌＯｍｍ。拌合用水為５％的ＮａＣＩ溶液。搗器逐個進行檢查，發現損壞或失靈的應立即進行更換、插入式振動器亦需進行檢查且要配備兩臺。夏季施工時砼混合料的溫度應不超過32攝氏度，當超過32攝氏度時應采取有效的降溫防止蒸發措施，與砼接觸的模板、鋼筋在澆注前應采用有效的措施降低到32攝氏度以下。側模上的附著式高頻振動器分兩層布置，上下錯開，根據振動范圍確定間距為1.5m。振搗時間要視砼的具體情況而定：一般情況下第一次開啟時間30s左右，第二、三次開啟時間50s左右。小時強度達到15Mpa，適用于鐵路枕軌等快速搶修，水泥混凝土路面、機場跑道等快速修補，止水堵漏快速修補。 

CGM-1

通用加固型 灌漿厚度30mm＜δ＜150mm設備基礎二次灌漿，地腳螺栓錨固，栽埋鋼筋，建筑物梁、板、柱、基礎和地坪的補強加固。

★灌漿料的包裝與儲存

每袋凈重50kg，采用紙塑復合袋包裝；

運輸和儲存過程避免將包裝袋損壞，并組經過大量抗彎加固、抗剪加固、受壓構件加固及耐火性能等方面大量的試驗研究１１５－１８１和工程應用經驗，取得了寶貴的研究成果，并編制了《水泥復合砂漿鋼筋網加固混凝土結構技術規程》ＣＥＣＳ２４２：２００７，并在此基礎上提出使用水泥復合砂漿鋼筋網條帶加固砌體結構（如圖１．１），并進行了大量的實驗，取得了良好的效果ｉ１９１０水泥復合砂漿鋼筋網條在加固中充當圈梁和構造柱的作用，加強了磚墻的抗震性能。嚴格防潮，避免陽光直射；

保質期6個月。

★灌漿料的施工說明

首先加入適量的水清洗設備，同時起到潤濕桶壁的作用。然后加水至制漿機81kg刻度線位置，開啟攪拌泵和循環泵，勻速加入3粉煤灰對混凝土強度的影響主要是火山獲散應”新版《公路橋涵施工技術規范》（JTG/F50-2011）在預應力質量控制方面相對于原規范在上述幾個關鍵點進行了實質性的修訂，有了很大的進步。這些修訂內容是近年來預應力橋梁運營中突出問題尋求解決方法的反映，是施工技術人員長期施工經驗教訓的總結和技術進步的必然結果。這些修訂喚醒了施工參與者對長期被忽視的質量隱患的關注，提出了依靠新材料、新工藝、新技術的解決之道�！保�在合適的摻量范圍內，粉煤歡Ｕ以提高混凝土的強度及耐久性，但過高摻量的粉煤灰除了降低混凝十強度外．還會造成混凝十的貧鈣現水化進行的同時絕對體積減小，只要水泥水化，化學收縮就會不斷發生，水泥水化進程會持續多年。漿體在初凝前具有良好的塑性，化學收縮可通過體系宏觀體積的縮小得以補償，因此，化學收縮一般表現為初凝前的絕對體積縮��；凝結后由于體系內部形成了硬化骨架，化學收縮更多地表現為微觀孔隙的形成，絕對體積幾乎不縮小，不會顯著影響混凝土構件的外觀尺寸。敦而不利于混凝土耐久性�？紤]到強度、碳化等因素，粉煤扶摻量在５０％以上時Ｃａ（ＯＨ）２就有可能過少甚至不再存在，使體系發生缺鈣現象而造成ｐＨ值下降．水化產物不穩定。這對于混凝上中的鋼筋非常不利，從而失去了對鋼筋的有效保護。00kg（12現代預拌混凝土與傳統混凝土相比，流動性更大、強度更高，水泥細度更大，普遍摻加外加劑和礦網物摻合料，導致其早期收縮性能有較大的變化，這是導致目前預拌混凝土施龍工期間較多發生早期裂縫材料方面的主要原因，本文總結了預拌混凝土早期收縮的基本概念和主要種類，簡要分析了各類收縮的主要機理和原因。從早期裂筑縫防治的角度區別了化學收縮、自收縮、沉降收縮、塑性收縮、干燥收縮、碳化收縮等各種收縮發生的時期、持續的時間。包）灌漿料，加料過程制漿機應處于工作狀態，投料完畢后攪拌3~5min，將漿體導入儲漿桶攪拌直至壓漿完畢。

★灌漿料的參考用量

灌漿料有不同的型號，比如CGM灌漿料在土木工程中，應用最廣泛的是以水泥為膠凝材料，普通砂、石為骨料，加水拌成拌合物，經凝結硬化而成的水泥混凝土，又稱為普通混凝土。在普通混凝土中，砂、石材料的體積占８０％以上，主要起骨目前，理論上對混凝土的收縮機理已經達成了一定的共識，在原理上對于確定組成的混凝土，在考慮環境邊界條件的前提下，只要能夠確.定混凝土內部任一時間內應力場、溫度場、濕度場和混凝土孔隙的分布規律，即可利用擴散理論、毛細管張力計算公式、熱力學氣液平衡原理、材料彈性力學基本公式，采用有限元方法建立基于混凝土收縮微觀機理的材料學估算公式。但一方面這種公式將極其復雜，包含大量的參數；另一方面，這種材料科學估算公式仍不能精確表征混凝土組成材料的所有技術特性，無法滿足工程實際應用的要求。因此，迄今為止，世界各國在鋼筋混凝土結構設計規范中采Z用的許多干燥收縮估算公式，都是建立在實驗基礎和擴散理論上的半經驗公式。架作用，稱為骨料。水泥與水形成水泥漿，包裹骨料并填充孔隙，稱為水泥石。在大面積混凝土結構中，水泥的品水泥水化熱的大小種和用量直接影響著大面積混凝土的質量，溫差變形和溫度應力；而骨料的品種、級配和用量直接影響到水泥的用量、用水量和抵抗變形的能力。,DGM，高強無收縮灌漿料等等，這些都是根據不同的建筑研究院的標準來定的，不代表產品質量好壞，具體使用情況需試驗。

參考用量計算以2.28~2.4噸/立方米的依據，計算實際使用量貫穿性干燥收縮裂縫是由干燥收縮引起，在外約束的作用下形成貫穿混凝土構件整個截面的裂縫；由于干燥收縮發生的速度較慢，貫穿性干燥收縮裂縫多出現在混凝土養護結束后的一段時間內，在拆模后干燥收縮可與水化熱的溫度收縮共同導致混凝土構件貫穿性裂縫的產生，半個月后當水化熱溫度已降至環境溫度時，干燥收縮仍可單獨作用在構件上形成貫穿性的干燥裂縫。貫穿性干燥收縮裂縫多發生在截面較小的構件中，如外墻、梁、樓板中，裂縫的寬度在０．１～０．３ｍｍ之間。。

正是因為灌漿料的強度高，遠遠超過水泥能達到的強度，并且改變了水泥在固Ｚｈａｎｇ用掃描電鏡的背散射電子模式分析了在混凝土中摻入硅灰后的界面微觀形貌；結果證明，摻入硅灰后混凝土界面過渡區孔隙率和ＣＨ含量都減少，并且界面過渡區的寬度得到改善，從６０｜ｌｍ降到４０ｐｍ。實驗表明界面的改善能夠提高砂漿或（混凝土）的耐硫酸鹽和硫酸侵蝕性能；硫酸鹽侵蝕環境中，ＥＰＸＡ檢測結果表明，被腐蝕砂漿的據報道，２０００年豳氯化物引起的鋼筋腐蝕直接導致混凝土橋梁的修補就要花費美國孱家公路局（ｔｈｅＵＳｓｔａｔｅｈｉｇｈｗａｙｄｅｐａｒｔｍｅｎｔｓ）５０億美元ｕ，而英國每年由于混凝土的腐蝕破壞弓ｌ起的損失達到７５億英鎊溺。在我國，隨著經濟的迅速發展，包括各種特殊功能、大型構筑物在內的新建鋼筋混凝土工程比比皆是。在侵蝕性的環境中如港灣設施、臨海設施以及海洋開發事業的各種海上設施的建設環境，鋼筋混凝土結構（如碼頭、海岸防波堤、跨海大橋、海洋平臺等）也得到了廣泛的應用，大量重大的鋼筋混凝土工程設施面臨著腐蝕破壞的危險。漿體一集料界面區有硫元素存在，說明界面是硫酸根離子的快速擴散通道。化時收縮的特點，所以稱為高強無收縮灌漿料！<而對阻銹劑ＡＭＣＩ而言，在試驗中發現按其推薦摻量摻加時其對混凝土的工作性沒有明顯作用，且對混凝土緩凝較嚴重，致使其混凝土的后期強度也低于空白組混凝土強度。從而，阻銹劑ＡＭＣＩ對混凝土抗氯離子滲透性具有不利影響。/div>在實際工程中,混凝土塊本井不是處在絕熱狀念�；炷�土澆筑后,就有一個初始溫度(即撓筑溫度)。隨后,一方面受水混水化熱的影響,混凝土內部溫度將逐漸上升,另一方面由于與周國介質進行熱交換,熱量又在不斷向外散發。因此,在非絕熱狀態下,混凝土內部的實際溫度是一個由低到高,又由高到低的變化過程。直至各種初始因素(水化熱、澆筑溫度等)的影響漸次消失后,溫度才趨于穩定。高安無收縮灌漿料批發。