★灌漿料的施工養護

①高溫養護

灌漿后應及時采取保濕養護措施。

2.漿體入模溫度不應大于30℃。

3.灌漿前24h采取措施，防止灌漿部位受到陽光直射或其他熱輻射。

4.采取適當降溫措施，與水泥基灌漿材料接觸混凝土基礎和設備底板的溫度不大于35℃。

②常溫養護

1.灌漿前，日平均溫度不應低于5℃，灌漿完畢后裸露部分應及時噴灑養護劑或覆蓋塑料薄膜，植筋加固是一個新興行業，植筋技術在我國發展還不成熟。目前在許多國家（包括我國）都沒有明確和詳細的植筋設計規范，在有些規范匯總雖然有所提及，但是不夠詳細。１９９２年，“植筋＂的初步概念是由《混配合比ＳＳ是４３％粉煤灰與７％硅粉的復合使用，配合比ＳＫＦ施工注意事項??曲線管道的每個波峰的最高點靠同一端設置觀察閥，高出混凝土200mm；輸漿管應采用高強度橡膠管（抗壓能力≥2.0 MPa），并注意連接牢固；灌漿工作宜在漿體流動性下降前進行（約30～5北京、天津的一些立交橋，雖然投入使用的時間不長，但暴露出日益嚴重的鋼筋腐蝕破壞現象，不得不花費巨資加以修補。除造成巨大的經濟損失外，人們的生命也受到威脅，由于鋼筋腐蝕帶來的安全事故及隱患不勝枚舉。２０世紀６０年代以后，世界各國的政府試驗室，根據各自的國情和鋼筋銹蝕問題顯現的早晚及危害程度，都相繼開展了一些調查研究工作。目前，美、英等發達國家對混凝土中鋼筋腐蝕問題的研究己有不少成果，初步解決了鋼筋腐蝕的機理問題。0min內），孔道一次連續灌注；中途調換壓漿管道時，應繼續啟動灌漿泵，真空泵應連續工作，讓漿體循環流動；儲漿罐中的漿體體積必須大于所需灌漿的一道預應力孔道的體積；對極端條件下（如炎熱或寒冷天氣）的孔道壓漿，應嚴格執行國家制定的有關規范的規定；灌漿后，必須將所有粘有漿體的設備清洗干凈。是２５％礦粉與２５％粉煤灰的復合使用，可知并不是礦物摻合料的摻量越大越好，混凝土在酸性環境下的耐久性能是各個因素共同作用的結果，而不是通過一個因素的預應力碳纖維板加固梁中主要包含混凝土、鋼筋和碳纖維板三種材料。所以分析利用從實際結構中取來的銹蝕鋼筋試件進行拉伸試驗，試驗結果表明銹蝕鋼筋的塑性變差，截面損失越大塑性降低越明顯；銹蝕鋼筋的名義屈服強度降低，降低程度與截面損失率成線性關系，文中同時給出了試驗數據的回歸關系式；銹蝕鋼筋的名義極限強度降低，屈強比增大。影響預應力碳纖維板加固結構時效特性的因素時，應從各材料自身的徐變特性著手。對于混凝土來說，其徐變與混凝土的持續應力有密切關系，應力越大徐變也越大。當其應力較小時（ｏｃ≤Ｏ．４￡），徐變變形近似與徐變應力成正比，通常稱之為線性徐變；而當其應力較大時（ｏ�！荩希�４ｆｃ），徐變變形與應力不成正比，稱之為非線性徐變。線性徐變一般在加載后六個月內已大部分完成，而非線性徐變隨時間呈現出不穩定的現象。大部分需要加固的結構，都已使用了較長時間，混凝土的線性徐變在加固前都已基本完成。對于一般結構來說，混凝土不會一直處于高應力狀態，所以其非線性徐變就會很小。調節就能夠解決問題。大摻量礦粉的單獨使用雖然能夠改善混凝土的耐硫酸鹽和海水侵蝕性能，但是在酸性環境下，經過１ｙ的侵蝕后，我們可以得到初步的結果，對混凝土耐久性能的改善作用不明顯，經歷一年的酸性侵蝕后，強度下降率為２４．５％，相比空白樣的２６．５％，差距并不大。同時，在施工製鑓出現前,截面處于彈性狀態,各裁面受拉區混凝土應力大致相同。第一條製鑓出現在混凝土抗拉強度最弱的截面。開製瞬問,製縫截面處混凝土的應力降低至零當水泥漿壓至抽真空端時，開啟抽真空端錨錨具的密封蓋帽上的觀察孔。從觀察孔流出的水泥漿無氣泡和微沫漿，且其稠度與規定稠度相同時，方可關閉觀察孔。,受拉混凝土向兩邊回縮,混凝士和鋼筋表面以及混凝土和CFRP布表面產生變形差。隨著距製截面距離的增大,混凝土的回縮減少,當達到一定的間距i.時,混凝土和i円筋以及混凝土和CFRP布之間投有變形差,混凝土的拉應力又;達到即將開製的狀態,當荷載繼續增大,該截面又將產生第二條製鑓,即次生製裝。過程中大摻量礦物摻合料因其早期強度較低，且要求嚴格的養護措施，從而延緩了模具的運轉速率，推遲工程完成期限，在管理１９６４年，在勞遠昌教授的專著和張忠岳研究員的試驗報告中，將混凝土的收縮徐變研究首次應用于超靜定結構。１９６５年，華南工學院的林南熏教授提出了多項指數函數相組合的徐變系數表達式。１９８１年陳永春利用積分中值定理將考慮徐變的應力應變關系式轉化為全量形式的代數方程，建立了徐變分析的中值系數法。１９８１年金成棣利用近似老化鍍鋅鋼筋在混凝土中的島和焉隧循環周期漿變化，圖串的嵩線是心線性擬含的結果。等環氧涂層鋼筋相比，鍍鋅鋼筋的駕數值相當小，在整個實驗周期孛變化都綴微小，基本呈線性下降。麗焉的數值出現較大的波動，僚如果進行線性擬合，Ｒ牡線性擬合的結果非常接近火９的變化趨勢，從而可粗略地反映鍍鋅鋼筋在混凝土防護效果的動態變化趨勢。比較環氧涂層鋼筋和鍍鋅銹筋的腐蝕防護行焉，可看出，懲線性擬合的結果基本上與蕊的變化趨勢商一致。對乎環氧涂屢鋼筋，弼小于蕊；麗對于鍍鋅鋼筋，焉接近露ｐ。對于鍍鋅鋼筋，統詩參數糍可給出比環氧涂層鋼筋腐蝕防護行為受精確的搖述。系數的ＡＥＭＭ法對超靜定結構內力和變形進行了分析和計算。１９８３年朱伯芳提出了混凝土結構徐變應力計算的變步長增量遞推隱式解法，該方法的變步長形式對分析結構形成過程具有重要意義。１９９３年陳德偉分析了收縮徐變對混凝土斜拉橋控制的影響。１９９０年范立礎利用積分中值定理推導了增量形式的應力應變關系的代數方程，改進了中值系數法。不嚴格的情況下可能會造成工程事故。凝土結構加固技術規范》ＣＳＣＥ２５．９０（四川省建筑科學研究院主編，現已修訂成為國家標準《混凝土結構加固技術規范》ＧＢ５０３６７．２００６）中提出；在《水泥基灌漿材料施工技術規程》ＹＢ／Ｔ９２６１．９８（冶金部建筑科技研究院主編，已修訂為《水泥基灌漿材料應用技術規范》ＧＢ／Ｔ５０４４８．２００８）首次提出了“栽埋鋼筋”的相關要求：在中國建筑科學研究院主編的《混凝土結構后錨固技術規程》ＪＧＪ在實際工程應運中,加固是為了使結構在正常使用階段満足承裁能力要求,撓度變形與製縫寬度符合規范中正常使用極限狀態下的驗算限值,從而達到有效加固的目的。但是由分析結果可知,就普通粘貼碳纖維加固方法來說,首先,碳纖維材料的高強特性在此時是完全不能被充分利用的,其次,它在結構的正常使用階段所發揮的作用是極其有限的,不能有效減小梁的撓度變形和製縫寬度。而碳纖維布充分發揮強度時,被加固構件的撓度、製縫寬度更是已超出使用人的心理承受能力或正常使用極限狀態限值,在實際工程中這種情況是不允許出現的。ｌ４５—２００４中詳細在鋼絞線預應力張拉時,鋼絞線的外露部分，大部分被錨具和千斤頂所包裹，鋼絞線的張拉伸長量無法在劃傷的環氧涂層鋼筋在劃痕部位布滿紅銹，表明劃痕下的鋼筋基體已經出現了較嚴重的腐蝕。但在劃痕位置附近的環氧涂層仍然和鋼筋基體牢牢結合在一起，并沒有從鋼筋基體上剝離。這表明經過１年時間的瘸蝕考察，鋼筋雖然發生了比較嚴重的腐蝕，但并沒有引起在劃痕部位環氧涂層的剝離脫層。鋼絞線上直接測量，故只能用測量張拉千斤頂的活塞行程，計算鋼絞線的張拉伸長值，但同時還應減掉鋼絞線張拉全過程的錨塞回縮量。介紹了后錨固技術超載裂縫：水泥砼構件超荷載使用時，造通過試驗分析得出:粘鋼時最大荷載根據正常使用條件，不同卸荷粘鋼加固混凝土最小溶液ｐＨ值對水泥砂漿或混凝土性能劣化影響大，隨ｐＨ值降低，砂漿或混凝土性能劣化速率加劇。在ｐＨ＝ｌ的酸液中，混凝土性能劣化率快，經過６ｍ的侵蝕后其抗壓壓漿設備：壓漿設備由拌和機、儲存罐、泵、連接軟管、閥、計量儀器及檢測設備組成。壓漿設備應能生產均勻粘性的水泥漿并持續供漿。20min內應壓滿最長的孔道。儲存罐應保持半滿狀態以免空氣進入孔道。壓漿設備應能在壓漿停止時回收水泥漿。壓漿設備應在進漿口前安裝1個孔徑3～5mm(視水泥漿的性能而定)的觀察孔。壓漿須保持恒壓,安裝減壓閥及壓力表,防止壓力超過1MPa。壓漿完成后須采用保壓閥保壓。在壓漿因故中斷時,用沖洗設備立即沖洗孔道。當采用真空壓漿時,真空度宜控制在-0.06～0.1MPa內。強度損失已達３４％；而ｐＨ＝２的溶液中，混凝土經過１ｙ的侵蝕其抗壓強度損失約為２７％；ｐＨ＝４的酸液中，混凝土未表現出性能上的衰退。卸荷即粘鋼時梁承受的最大荷載應小于標準荷載，且裂縫寬度應小于《預制混凝土構件質獄檢驗評定標準》GBJ將這種在施工期間主要因間接作用（收縮、溫度等）引起的裂縫稱作混凝土“施工期間間接裂縫”�；炷�土施工期間間接裂縫多發生在混凝土澆筑后的數天或十幾天的時間段內，也有在澆筑完畢的幾個月后仍主要因間接作用產生裂縫的，但與U后續正常使用狀態的長時期相比，施工期間間接裂縫可稱作“早期裂縫”。321-90中規定的構件最大裂縫寬度允許值:混凝土梁粘鋼加固后，鋼板包住拉區混凝土，改變了原混凝一梁拉應變值和混凝上保護層的影響作用，推遲了裂縫開展，抗裂性能有所提高。成變在大體積混凝土結構中,溫度應力的發展可以分為三個階段。早期應力。自澆筑混凝土開始,至水泥放熱作用基本結束時止,一般約一個月左右。這個階段有兩個特點:一是因水泥水化作用而放出大量水化熱,引起溫度場的急劇變化:二是混凝土彈性模量隨著時間而急劇變化。中期應力。自水泥放熱作用基本結束時至混凝土冷卻到最終穩定溫度時,這個時期中溫度應力時由于混凝土的冷卻及外界溫度變化所引起的,這些應力與早期產生的溫度應力相疊加。在此期問,混凝土彈性模量還有一些變化,但變化幅度較小。晩期應力�；炷�土完全冷卻以后的運行時期,溫度應力主要是有外界氣溫的變化所引起的,這些應力與早期和中期的殘余應力相互疊加形成混凝土晩期應力。形、失穩或因疲勞等原因產生裂縫。一般均發生在構件受彎矩最大的部位，成條狀，但分布不象收縮裂縫那樣均勻，擴展方向也相反，一般沿受力鋼筋垂直方向或斜向發展。產生超載裂縫的原因，往往是施工階段在構件上不適當地施加施工荷載或者是上部建筑過早施工。另外，溫度應力影響也是原因之一。的計算和設計。加蓋濕草袋保持濕潤。采用塑料薄膜覆蓋時，水泥基灌漿材料的裸露表面應覆蓋嚴密，保持塑料薄膜內有凝結水，灌漿料表面不便澆水，可噴灑養護劑。

2.應保持灌漿材料處于濕潤狀態，養護時間不得少于7d。

3.當采用快凝快硬型水泥基灌漿材料時，養護措施應根據產品要求的方法執行。

③冬期養護

1.冬期施工，工程對強度增長無特殊要求時，灌漿完畢后裸露部分應及時覆蓋塑料薄膜并加蓋保溫材料。起始養護溫度不應低于5℃。在負溫條件養護時不得澆水。

2.拆模后水泥基灌漿材料表面溫度與環境溫度之差大于20℃，應采用保溫材料覆蓋保護。

3.如環境溫度低于水泥基灌漿材料要求的最低施工溫度或需要加快強度增長時，可采用人工加熱養護方式；養護措研制了具有工程實用價值的碳纖維板的機械式錨具及完整的張拉體系，推動預應力碳纖維板加固技術走向工程實用化的進程。應用預應力纖維板對瀏陽市金剛頭橋進行了加固，并對其進行了荷載試驗，對預應力碳纖維板加固的效果進行了評估。根據材料的熱工性能，利用簡化的溫度分布對預應力碳纖維板加固橋梁的溫度效應進行了理論分析。通過對實測結果與理論結果的比較，得出了溫度應變的計算公式。根據混凝土、鋼筋和ＣＦＲＰ的徐變性能，對預應力碳纖維板加固橋梁進行了時效分析，得出了時效應變的計算公式。并對實際測量結果與計算結果分別進行了分析和比較比較，得到了相近的結論。施應符合國家現行標準《建筑工程冬期施工規程》JGJ104的有關規定。

★灌漿料的包裝貯運

1.產品包裝以實際發貨為準，此圖片僅為參考。

2.包裝規格：50kg/袋，存放在通風干燥處并防止陽光直射。

3.灌漿料的保質期為6個月，超出保質期應復檢合格后方可使用 。

★灌漿料的特點

(1) 高韌性  可化解由動設備傳遞來的可能使水泥基灌漿層爆裂的動荷載。(2) 灌漿料的耐腐蝕  可承受酸、堿、鹽、油脂等化學品長期接觸腐蝕。(3) 抗蠕變  -40℃至+80℃凍融交替、振動受壓的惡劣物理工況下長期使用無塑性變形。 

(4) 無收縮  確保灌漿層最終成型后與承載面完全接觸。 

(5) 灌漿料的高強早強  具有優于水泥基材料的抗壓、粘結等力學性能，更高的早期強度。

★灌漿料的安全性

采用無毒無揮發配方，對環境和人體友好，但應避免與皮膚長期接粘貼碳纖維布加固完整梁、預裂梁及保持荷載梁可以達到相近的極限荷載，即不同預裂程度或開裂程度對加固梁的極限承載能力幾乎沒有影響。預裂程度對加固梁鋼筋應變及截面剛度的影響比較明顯，預裂程度越高，受拉區鋼筋應變及撓度降低幅度越大，加固效果越明顯，這與實際橋梁的檢測結果是吻合的。配筋率對加固預裂梁碳纖維布參人受力的程度影響較大，在相同加固量的情況下，配筋率越小，對結構承載能力及剛度的提高幅度越大，鋼筋應變改善越明顯。持載加固梁在正常使用荷載水平下抗彎剛度及受拉鋼筋應變的改善程度明顯低于卸載加固梁，因此，實際橋梁加固時，建議盡量在封閉交通的情況下進行粘貼施工，這對提高結構的耐久性是非常有利的。試驗過程中觀察到粘貼質量直接影響碳纖維布的斷裂模式，加固施工時，必須保證碳纖維布材的充分浸漬及界面的粘結質量以利碳纖維布整體強度的發揮。觸，使用時應佩帶必要防護并保持環境通風，皮膚沾染應及時清洗，如有誤食口服。

★灌漿料的適用范圍與參數

CGM-3

超細加固型 超細骨料，適用于灌漿層厚度5mm＜δ＜30mm的設備基礎及鋼結構柱腳板二次灌漿。混凝土梁柱加固角鋼與混凝土之間縫隙灌漿。

CGM-2

豆石加固型 含5～10mm大骨料，適用于灌漿層厚度隨著銹蝕率增大，承載力的下降幅度逐漸增大。當板中銹蝕率為２９．９５％時，板的承載力下降達到最大值，僅為理論計算值的４６％。說明在鋼筋混凝土板發生鋼筋銹蝕，出現銹裂損傷后，銹蝕鋼筋混凝土構件的承載力會出現較大的損失，隨著銹蝕率的增大，承載力下降，按原理論計算承載力將產生較。與計算彎矩ＭＩｕｏ比值隨銹蝕率的變化曲線大的誤差，誤差基本上都在４０％以上。δ≥150mm，且灌漿長度L＜1000mm設備基礎二次灌漿。建筑物的梁、板、柱、基礎和地坪的補強加固（修補厚度≥60mm）。

CGM-4

超早強加固型大體積混擬士產生裂縫是由多種原因造成的,其主要原因是溫度應力引起的應變造成的。要想避免大體積混凝的質量問題也應進行綜合治理。特別是合理的設計、材料的優選及配合比確定。來用合理的施工技術和施工方案,是防止大體積混凝士裂縫的有效描施。 2小時強度達到15Mpa，適用于鐵路枕軌等快速搶修，水泥混凝土路面、機場跑道等快速修補，止水堵漏快速修補。 

CGM-1

通用加固型 灌漿厚度30mm＜δ＜150mm設備基礎二次灌漿，地腳螺栓錨固，栽埋鋼筋，建筑物梁與化學收縮一樣，自收縮也是由水泥的水化反應引起。自收縮與化學收縮相互關聯，但不是同一個概念，二者也不存在簡單的對應關系。在水化反應過程中，膠凝材料一水體系中原先被水占領的一部分空間被水化產物所填充，另一部分形成空隙，使得水化反應引起的體積變化分成內部收縮與外部收縮兩部分。所謂內部收縮是指在水化過程中水平孔植筋可用Φ6細鋼筋配合托膠板（干凈木板）往孔內搗膠，也可讓施工人員戴好皮手套，將配好的膠成團塞、搗進孔內大體積混凝士裂縫問題十分復雜,它涉及到和工程結構相關的方方面面。超厚墻體混凝土製縫控制更是涉及到下部結構、上部結構、建筑材料、施工、環境等多專業、多學科,對裂縫控制的要求較之普通大體積混凝土提出了更高的要求。隨著各種新材料的不斷涌現,各種監測手段的不斷發展,對超厚墻體混凝土這一特殊的大體積混凝土裂縫控制問題的研究也在不斷更新變化,但在此領域的研究還不夠全面深入,相關規范條文的覆蓋面還不夠完善,很多工程實踐中的問題只能依靠經驗,還缺乏理論依據。這使得在工程實踐中造成大量的人力、物力、財力的浪費。因此本文的研究具有重要的工程現實意義。。體系中空隙的增加量；而外部收縮是指由于化學反應消耗水使孔隙中液面下降，產生毛細管張力，將固體顆粒進一步拉近，從而使混凝土在宏觀上表現出來的體積縮小——自收縮就是指這部分收縮現代預拌混凝土與傳統混凝土相比，流動性更大、強度更高，水泥細度更大，普遍摻加外加劑和礦網物摻合料，導致其早期收縮性能有較大的變化，這是導致目前預拌混凝土施龍工期間較多發生早期裂縫材料方面的主要原因，本文總結了預拌混凝土早期收縮的基本概念和大體積混凝的特點除體積較大外,更主要是由于混凝士的水混水化熱不易散發,在外界不境或混凝土內力的約束下,極易產生溫度收縮製縫,因此僅用混凝土的幾何尺寸大小來定義大體積混凝土,就容易忽、視溫度收縮製繼以及為防止製縫而應采取的施工要求。至于用混凝土結構可能出現的最高溫度與外界氣溫之差造到某期定值求定又大體積混凝土,也是不的多嚴密的。主要種類，簡要分析了各類收縮的主要機理和原因。從早期裂筑縫防治的角度區別了化學收縮、自收縮、沉降收縮、塑性收縮、干燥收縮、碳化收縮等各種收縮發生的時期、持續的時間。。、板、柱、基礎和地坪的補強加固。

★灌漿料的包裝與儲存

每袋凈重50kg，采用紙塑復合袋包裝；

運輸和儲存過程避免將包裝袋損壞，并嚴格防潮，避免陽光直射；

保質期6個月。

★灌漿料的施工說明

首先加入適量的水清洗設備，同時起到潤濕桶壁的作用。然后加水至制漿機81kg刻度線位置，開啟攪拌泵和循環泵，勻速加入300kg（12包）灌漿料，加料過程制漿機應處于工作狀態，投料完畢后攪拌3~5min，將漿體導入儲漿桶攪拌直至壓漿完畢。

★灌漿料的參考用量

灌漿料有不同的型號，比如CGM灌漿料,DGM，高強無收縮灌漿混凝土中鋼筋抗腐蝕性能，電化學方法測半電池電位和鋼筋的腐蝕失重都是較好的驗證指標，一般來說，半電池電位越小，鋼筋腐蝕失重越小，混凝土中鋼筋的抗腐蝕性越好，這兩個驗證指標的測量也比較方便。因此，半電池電位和鋼筋的腐蝕失重作為正交設計中的控制指標，研究各復配的單一阻銹劑成分對混凝土中鋼筋抗腐蝕性的影響規律，選用四因素三水平正交實驗。料等等，這些都是根據不同的建筑研究院的標準來定的，不代表產品質量好壞，具體使用情況需試驗。

參考用量計算以2預應力鋼筋在拉應力作用下，裂縫一般是在引起局部腐蝕的介質中生核。鋼絲、鋼絞線所有可能的缺陷及涂層保護膜上的亞微觀裂縫均可能是裂紋生核的地方，它們顯著地提高了預應力鋼筋在應力作用下的腐蝕傾向。裂紋生核后，在裂紋或蝕坑內部便出現閉塞電池腐蝕，并且裂紋內部各處的介質濃度也會有很大差別。腐蝕介質的這種不均勻性，會導致裂紋內部各處有不同的陰極極化曲線，從而使裂紋繼續向縱深發展。.28~2.4噸/立方米的依據，計算實際使用量。

正是因為灌漿料的強度高，遠遠超過水泥能達到的強度，并且改變了水泥在固化時收縮的特點，所以稱為高強無收縮灌漿料！