我公司專業生產分布式脫硝裝置。
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選擇性催化還原(SCR)脫除煙氣中NO_x是大氣污染控制領域的一個重要課題。CeO2在低溫SCR反應中具有良好的活性，在催化加入Ce元素，可提高催化劑的儲氧能力，從而提高催化劑的活性。賀泓等通過浸漬法制備了Ce/TiO2催化劑并考察了反應性能。吳忠標等通過溶膠-凝膠法在MNOx/TiO2中添加Ce元素制備了MNOx-CeO2/TiO2催化劑，研究發現Ce的添加有助于提高NO的轉換率。研究硫酸化改性后CeO2催化劑活性。前人研究表明，CeO2具有較強的表面酸性和儲存氧的能力，可以促進NH3在催化劑表面的活化和吸附。近年來，低溫SCR由于具有明顯的節能特點和潛在的工業應用價值，正成為研究熱點。但就目前國內外的研究進展而言，低溫范圍內催化劑活性不高、活性物質分散性較差、漯河分布式能源煙氣脫硝反應機理不夠明確等仍是低溫SCR脫硝技術走向實際應用的主要障礙。BET結果表明，多元金屬氧化物的比表面積約為3.2 m2·g，并且吸附量非常小。該金屬氧化物具有第III種類型的等溫吸附線，是典型的非孔或大孔材料的多分子層吸附；等溫吸附線上出現H3型遲滯回環，說明該氧化物具有片狀的顆粒疏松堆積，形成楔形孔；它的吸附劑與吸附質之間作用力微弱，不利于反應氣體在其表面的吸附。針對以上主要問題，我公司以Mn／TiO_2作為基礎組分，進行了低溫SCR脫硝技術研究。
研究表明：在有氧條件下，ACF先經濃酸預氧化，運行費比例/% 24.2 21.7 10.8然后負載金屬氧化物制備 的催化劑具有較好的 NO脫除率，但是金屬氧化物的負載量不能太高 ， 否則會降低催化劑的催化活性， 影響 NO的脫除。10％ CeO 2／ACFN表現出優良的催化活性，漯河分布式能源煙氣脫硝從 120～300℃對 NO脫除率均穩定在 85％以上，具有低溫催化活性高、催化效果較高而且穩定和高活性溫度域寬等優點，5、催化劑活性高，一次性投入,可用5-8年；有希望得到實際的工業應用。Mn -CeO x /ACFN 催化劑在 80～150℃的低溫范圍內具有很高的脫硝效率。
一般來說,脫硝催化劑都是為項目量身定制的,即依據項目煙氣成分、②兩種方法制備的催化劑具有較好的較高的中低溫脫硝活性，模板法比共沉淀法催化劑的活性溫區較寬，并且脫硝活性也較高；2Ce-Fe-T在400 ℃以下對氨氣幾乎沒有氧化性，保證了SCR反應的順利進行，提高了催化劑的脫硝活性；升溫過程中SO2的硫酸化作用使催化劑表面B酸位增多，同時將NH3的吸附位與NH3氧化的活性位分開，減少了NH3的氧化，促進了催化劑的高溫活性。特性,效率以及客戶要求來定的。 催化劑的性能(包括活性、選擇性、穩定性和再生性)無法直接量化,而是綜合體現在一些參數上,主要有:活性溫度、幾何特性參數、機械強度參數、漯河分布式能源煙氣脫硝化學成分含量、工藝性能指標等。催化劑作為SCR脫硝反應的核心,其質量和性能直接關系到脫硝效率的高低,所以,在火電廠脫硝工程中, 除了反應器及煙道的設計不容忽視外,催化劑的參1、 煙氣中飛灰的含量數設計同樣至關重要。
孔隙率是催化劑中孔隙體積與整個顆粒體積之比�！ �(2)低溫SCR催化劑的抗SO2性仍不理想，SO2中毒是導致催化劑催化活性下降重要因素，因此在未來的研究中，一方面要根據催化劑中毒的原因，尋找并制備出高抗硫能力的催化劑，另一 方面，也要研究低溫SCR催化劑合適的再生方法，為低溫SCR催化劑的工業化應用打下基礎。孔隙率是催化劑結構最直接的一個量化指標,漯河分布式能源煙氣脫硝決定了 孔徑和比表面積的大小。3、 使用NH3 的煙氣最低溫度一般催化劑的活性隨孔隙率的增大而提高,但機械強度會隨之下降。比孔體積 則指單位質量催化劑的孔隙體積。
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指煙氣中SO2轉化成SO3的比例。SO2/SO3轉化率越高, 2Ce-Fe-T樣品的失重分為兩個階段，第一階段為20~150 ℃，此階段失重率約為10 %，主要為樣品上吸附水分的失重；第二階段為150~350 ℃，失重率約為15%，此階段主要是氫氧化鐵分解為三氧化二鐵。從DTA曲線上可知，424 ℃出現一個放熱峰，但是沒有出現失重，此放熱峰為樣品由γ-Fe2O3向α- Fe2O3轉化。與XRD的結果一致，因此，確定400 ℃為催化劑的焙燒溫度，此后的催化劑均為400 ℃焙燒的樣品。催化劑活性越好,所需要催化劑量越少,但轉化率過 高會導致空預器堵灰及后續設備腐蝕,而且會造成催化劑中毒。因此,一般要求SO2/SO3轉化率小于1%。 漯河分布式能源煙氣脫硝在釩鈦催化劑中加入鎢、鉬低溫SCR催化脫硝技術的應用是一項非常復雜的工程，面臨著眾多應用領域。表2列舉了我國低溫SCR技術在酸洗行業、玻璃窯爐和鋼鐵鍋爐煙氣治理的應用。等成分,可有效地抑制SO2轉化成SO3。
液氨由槽車運送到液氨儲罐貯藏，目前。國內外燃煤電站常使用的SCR催化劑結構形式是平板式和蜂窩式，使用最多的是蜂窩式。平板式和蜂窩式催化劑通常制作成獨立的催化劑單元箱體。我公司對于高粉塵煙氣考慮到壓降、磨損，一般選取催化劑的水力直徑是6 mm，比表面積是400～500m2/m3。而對于低粉塵煙氣，水力直徑通常是3mm，比表面積將增加到700～900m2/m3，由于通過層流邊界層時槽路的水力直徑較小，抗分散性較小，催化劑活性與催化劑的比表面積比例非常一致。 無水液氨的儲存壓力取決于儲罐的溫度(例如20℃時壓力為lMPa)。液氨通過液氨蒸發器中的蒸汽、熱水，被減壓蒸發輸送至液氨緩沖罐備用,漯河分布式能源煙氣脫硝緩沖罐中的氨氣經調壓閥減壓后送至氨氣/空氣混合器中,這時鼓風機向氨氣/空氣混合器中鼓入與氨量成一定配比的空氣，NG=H3(g)—NH3(a)形成氨氣體積含量為5%的混合氣體，經稀釋的氨氣通過噴射系統中的噴嘴被注入到煙道隔柵中，與原煙氣混合。
SCR裝置的運行成本在很大程度上取決于催化劑的壽命， 其使用壽命又取決于催化劑活性的衰減速度。SCR反應塔中的催化劑在運行一段時間后，其表面活性都會有所降低，主要存在物理失活和化學失活2種類型，漯河分布式能源煙氣脫硝催化劑物理失活主要是指高溫燒結、磨損和固體顆粒沉積堵塞而引起催化劑活性破壞；典型的SCR催化劑化學失活主要是堿金屬(如(6) 氨的逃逸量。Na、K、Ca等)和重金屬(如As、Pt、Pb等)引起的催化劑中毒。
浸漬法加入活性成分：2）SCR系統組成及反應器布置將焙燒后的成型催化劑載體浸漬在NH4VO3 （ 酸銨） 和5(NH4)2O.12WO3.5H2O（仲鎢酸銨）溶液中，NH4VO3和5(NH4)2O.12WO3.5H2O 按試驗要求控制其含量，漯河分布式能源煙氣脫硝在制備活性溶液的過程中需要加熱攪拌， 最近，對γ-Fe2O3的脫硝機理進行研究，發現γ-Fe2O3催化劑上的SCR反應中NH3吸附在Fe3+的活性位上并脫氫形成吸附態NH2物種，然后與氣相中的NO反應，最后生成N2和H2O，遵循E-R機理。但是γ-Fe2O3催化劑經過硫化后，表面生成新的B酸位，NH3吸附在催化劑表面的B酸位上形成NH4+，然后NH4+與相鄰活性位上的吸附態NO進行反應，最后生成H2O和N2。因為該兩種鹽都需要在熱水種溶解，直到所有固體都溶解后再將催化劑載體浸漬在該溶液中，浸漬的時間一般是1-2h。
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活性炭纖維（ACF）和活性炭相比， 在低溫SCR反應中我們還必須注意到一個問題是SO2對催化劑反應的影響。煙氣中的SO2一方面會導致催化劑活性組分的破壞，另一方面會使催化劑表面的活性位點被金屬硫酸鹽和硫酸銨所覆蓋，從而使催化劑徹底失活。究了SO2對MNOx/AI2O3催化劑的影響，認為MnSO4的形成是導致催化劑活性下降的主要原因。Qi等制備了MNOx-CeO2催化劑，研究了SO2和H2O對NO去除率的影響。把V2O5負載在活性炭上制備得到的催化劑在低溫條件下具有較好的抗硫性能。研究表明，SO2對低溫SCR催化系統的影響難以避免，并且活性組分的硫酸化和硫酸銨的沉積效應往往同時存在，也給催化劑的再生造成了一定的困難。不僅具有高的比表面積和外表面積，而且獨特的微孔結構直接分布于固體表面，使吸附質分子不需穿過大孔、中孔而直接到達微孔的吸附部位，縮短了吸附行程，吸附速率很快，漯河分布式能源煙氣脫硝大量微孔得到充分利用，效率較高，是一種良好的吸附劑[16]。同時，它還是一種很好的催化劑，在低溫下可以把 NO 氧化成NO2，在有水的情況下轉變成；另外，它還具有還原能力，可以直接將NOx還原為N2。
催化劑的活性溫度范圍是最重要的指標。4）噴入的混合氣體與氨氣的混合；反應溫度不僅決定反應物的反應速度,而且決定催化劑的反應 活性。漯河分布式能源煙氣脫硝如V2O5-WO3/TiO2催化劑,反應溫度大多設在280~420℃之間。如果溫度過低,反應速度慢,腐蝕和堵灰。V2O5 含量越高,脫硝效率越高,但 SO2 向 SO3 的轉換率也會越高,空預器的腐蝕和堵灰風險就越大。甚至生 成不利于NOx降解的副反應;如溫度過高,則會出現催化劑活性微晶高溫燒結的現象。
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