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M型低NOX燃燒器和M型爐內燃燒脫NOX相結合的方法，在SCR反應器內，NO通過以下反應被還原：技術成熟，易于操作，且可確保鍋爐安全、經濟、穩定地運行，馬蹄焰爐山西脫硫脫硝鍋爐效率等于或優于未采用M型低NOX燃燒器和M型爐內燃燒脫NOX相結合法的600MW超臨界直流鍋爐，且不增加機組運行費用，也不產生其他次生污染物。
微生物法煙氣脫硝原理。在鍋爐機組中增加了SCR系統后，其所需增加的風機出力大概鍋爐發電功率的0.3%左右。其原理是適宜的脫氮菌在有外加碳源的情況下,利用NOx 作為氮源,將NOx還原成最基本的無害的N2 ,馬蹄焰爐山西脫硫脫硝而脫氮菌本身獲得生長繁殖。其中NO2 先溶于水中形成NO3（6）脫NOX效率高，最高可達50%； 及NO2 再被生物還原為N2 ,而NO 則是被吸附在微生物表面后直接被微生物還原為N2 。
氯酸氧化工藝, 又稱Tri-NOx-NOx Sorb 工藝,是采用濕式洗滌的方法,2.參加反應的還原劑除了可以使用氨以外，還可以用尿素。而SCR煙氣溫度比較低，尿素必須制成氨后才能噴入煙氣中。在一套設備中同時脫除煙氣中的SO2和NOx 的方法,該工藝采用氧化吸收塔和堿式吸收塔兩段工藝。氧化吸收塔是采用氧化劑HClO3 來氧化NO 和SO2及有毒金屬,堿式吸收塔則作為后續工藝用Na2S 及NaOH 為吸收劑,吸收殘余的酸性氣體,該工藝NOx 脫除率達95 %以上。另外在脫除NOx ,馬蹄焰爐山西脫硫脫硝SO2的同時,還可以脫除有毒微量金屬元素,并且與利用催化轉化原理的技術相比沒有催化劑中毒、失活或隨使用時間的增加催化能力下降等問題。在20 世紀70 年代Teramoto 就發現次氯酸對NOx 的吸收,到了90 年代Brog目前，國內外已開發出很多種NOX的脫除工藝，在各種NOX脫除工藝中，燃煤鍋爐采用M型NOX低燃燒器及M型爐內燃燒脫NOX相結合的方法，可用于爐內主燃燒器燃燒區，未燃燒燃料和還原區，完全燃燒區，高溫區和中溫區脫除NOX，且能耐受煙氣中氧量升高，脫NOX還原劑泄露少的爐內脫NOX新技術。具有不改變鍋爐原有結構、無需巨額的前期改造資金、不改變現行的鍋爐操作方式、無需占用大量的場地，占地面積小、脫NOX成本低、設施簡單等優點，尤其適合老舊電廠進行脫NOX技術改造。實驗數據表明，爐內脫NOX效率≥80%。該技術可達到較高的脫NOX效率而不需要昂貴的催化劑，比采用選擇性催化還原法（SCR）和非催化性還原法（SNCR）技術的投資節省50%-70%，運行和維護費用節省60%-75%，脫NOX工藝簡單，性能優越，省去了還原劑氨尿素及銨鹽的添加，解決了催化劑堵塞和老化失效更換的問題，節約了大量的資源。M型低NOX燃燒器與M型爐內燃燒脫NOX相結合的脫NOX方法，是一種無需大的設備投入，不用催化劑和免除還原劑氨泄漏，設備投資少，可用于爐內高溫區和中溫區脫除NOX且能耐受煙氣中氧量升高、脫NOX還原劑泄露少的M型低NOX燃燒器和M型爐內燃燒脫NOX相結合的爐內脫NOX技術方法。ren 等人也進行了填充柱的研究,到目前該工藝還處于探索階段。
同時脫硫脫硝技術能夠在一個過程內實現煙氣中SO2 和NOx的同時脫除。 SNCR系統中，還原劑與煙氣的混合采用噴射器。噴射器有墻式和槍式2種類型。墻式噴射器在特定部位插入鍋爐內墻，一般每個噴射部位設置1個噴嘴。墻式噴嘴一般應用于短程噴射就能使反應劑與煙氣達到均勻混合的小型鍋爐和尿素SNCR系統。由于墻式噴嘴不直接暴露于高溫煙氣中，其使用壽命要比噴槍式長。槍式噴射器由1根細管和噴嘴組成，可將其從爐墻深入到煙流中。噴槍一般應用于煙氣與反應劑難于混合的氨噴SNCR系統和大容量鍋爐。在某些設計中噴槍可延伸到鍋爐整個斷面。噴槍可按單個噴嘴或多個噴嘴設計。后者的設計較為復雜,因此,要比單個噴嘴的噴槍和墻式噴嘴價格貴些。因噴射器忍受著高溫和煙氣的沖擊。易遭受侵蝕、腐蝕和結構破壞，因此，噴射器一般用不銹鋼制造，且設計成可更換。除此以外，噴射器常用空氣、蒸汽和水進行冷卻。為使噴射器最少地暴露于高溫煙氣中,噴槍式噴射器和一些墻式噴嘴也可設計成可伸縮的。當遇到鍋爐啟動、停運、季節性運行或一些其他原因SNCR需停運時,可將噴射器退出運行。雖目前大多處于研究階段,離工業應用尚有一定距離,但從發展趨勢來看,該類技術具有結構緊湊、運行費用低、脫除效率高等優點,馬蹄焰爐山西脫硫脫硝特別是已有的幾種技術涵蓋了從常溫到高溫的溫度窗口,便于燃煤電廠根據鍋爐自身的運行情況選擇相應的技術。堿金屬（Na,K）
在煤的燃燒過程中，NOx的生成量和排放量與燃燒方式，特別是燃燒溫度和過量空氣系數等密切相關。燃燒形成的NOx可分為燃料型、熱力型和快速型3種。其中快速型NOx生成量很少,可以忽略不計。熱力型NOx，馬蹄焰爐山西脫硫脫硝指空氣中的氮氣在高溫下氧化而生成NOx。當爐膛溫度在1350℃以上時，空氣中的氮氣在高溫下被氧化生成NOx ,當溫度足夠高時,熱力型NOx 可達20 % 從而，NH3的作用成為氧化并生成NO，而不是還原NO為N2�？傊�，SNCR還原NO的過程是上述兩類反應相互競爭、共同作用的結果。如何選取合適的溫度條件同時兼顧減少還原劑的泄漏成為SNCR技術成功應用的關鍵。。過量空氣系數和煙氣停留時間對熱力型NOx 的生成有很大影響。
在一次或"主"燃燒段，主要燃料-煤粉在過量的空氣中燃燒，(2) 燃料型NOx，指燃料中含氮化合物在燃燒過程中進行熱分解，繼而進一步氧化而生成NOx。其生成量主要取決于空氣燃料的混合比。燃料型NOx約占NOx總生成量的75%～90%。過量空氣系數越高, NOx的生成和轉化率也越高。由燃料中和燃燒用空氣中的氮形成NOx。二次燃料，又稱為再燃燃料，通常是天然氣或煤粉(油或任何其他的碳氫化合物燃料也都可以使用)，在主燃燒段上方噴入，馬蹄焰爐山西脫硫脫硝形成富燃料的"再燃"段。從這一區段的再燃燃料中釋放出來的烴基與主燃燒段中形成的NOx反應，NOx被還原成分子氮。最后，在再燃段上方噴入剩余的燃燒用空氣，形成4）噴入的混合氣體與氨氣的混合；貧燃料的"燃盡"區，從而完成了燃燒全過程。
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當溫度過低時，又會減慢反應速度，表1中的測試結果表明，同時采用M型低NOX燃燒器和M型爐內燃燒脫NOX相結合的方法，1~3號鍋爐飛灰中的未燃碳在1.64%~4.1%之間，與同類鍋爐飛灰中的未燃碳水平相當。同時省煤器出口CO測試值在0~20mg/m3之間，說明煤粉中的可燃物已基本燃盡，鍋爐燃燒是充分的。所以溫度的控制是至關重要的。該工藝不需催化劑，但脫硝效率低，高溫噴射對鍋爐受熱面安全有一定影響。存在的問題是由于溫度隨鍋爐負荷和運行周期而變化及鍋爐中NOx濃度的不規則性，馬蹄焰爐山西脫硫脫硝使該工藝應用時變得較復雜。在同等脫硝率的情況下，該工藝的NH3耗量要高于SCR工藝，從而使3、 SCR煙氣脫硝空預器煙氣與空氣的冷熱端壓差增大，導致空預器直接漏風增大。 NH3的逃逸量增加。因此影響SNCR系統性能設計和運行。
液體吸收法：由于煙氣中的NOx90%以上是NO，聯合脫硫脫硝技術的脫硫和脫硝分步進行,NOx的脫除仍以傳統的SCR 和SNCR 為主;國外的研究開發較早,相關工藝研究較為成熟,已有成套的工藝設備;但該法在實現商業化運營中遇到一定的困難,主要是因為相關政策導向不夠和技術競爭力不強。而NO難溶于水，因此對NOx的濕法處理不能用簡單的洗滌法。濕法脫硝的原理是用氧化劑將NO氧化成NO2，生成的NO2再用水或堿性溶液吸收，從而實現脫硝。在眾多煙氣處理技術中，馬蹄焰爐山西脫硫脫硝液體吸收法的脫硝效率低，凈化效果差；吸附法雖然脫硝效率高，但吸附量小，設備過于龐大2.3.1 高塵SCR系統，再生頻繁，應用也不廣泛；
在工程應用中，催化劑的布置方式有兩種，（5）鍋爐運行狀況好，燃燒穩定，能保證鍋爐的安全運行；一種是平板式，一種是孔道式。在孔道式結構中，又分為兩種主要形式，一種是以TiO2為代表的均質整體式蜂窩陶瓷結構，一種是具有涂層結構的整體式蜂窩陶瓷催化劑，馬蹄焰爐山西脫硫脫硝通常采6、 堿土金屬（ＣａＯ）用具有大比表面積的材料對蜂窩陶瓷基體進行擴表并擔載活性成分。
在歐洲和日本早期建造的燃煤鍋爐電站系統中，1、煙氣脫硫脫硝一體化技術通常采用的是尾部SCR布置。在這種布置方法中，通常將SCR反應器布置在所有的氣體排放控制設備之后，包括顆粒物控制設備和濕法煙氣脫硫。在前面的氣體控制設備中，已經移去了絕大多數對SCR催化劑有害的組分。但是，由于在尾部煙氣的溫度低于NH3/NOx反應所需要的溫度區間，馬蹄焰爐山西脫硫脫硝因此煙氣需要被重新加熱。通常使用油或天然氣的管路燃燒器或蒸汽式油加熱器進行加熱。再熱煙氣的熱能通常有一部分通過氣－氣換熱器中進行回收。
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