成型套筒(前端)與螺旋桿之間應有良好的尺寸配合，由于螺旋桿的安裝是采用懸臂軸的形式，因此這種尺寸配合應保證螺旋桿在旋轉時不能與成型套筒內壁相碰為宜。生物質原料在成型擠壓推進過程中，主要是靠螺旋桿的轉動推進生物質逐層成型的，螺旋桿的前段和頭部在整個推擠過程中與生物質之間做高速相對運動，增加了單位產品的能耗。由于生物質原料自身的特性和螺旋桿產生的綜合作用力(軸向、徑向和切向)會使一部分物料薪附在螺旋桿葉道內或成型套筒內壁上形成戮滯物，薪滯物的運動與螺旋桿以及成型套筒內壁之間產生了摩擦，這兩種摩擦所產生的摩擦力都可以分解為軸向摩擦力和切向摩擦力。為防止豁滯物在成型套筒內只隨螺旋桿轉動而不推料，必須增加物料與成型套筒內壁的切向摩擦阻力和減少軸向摩擦阻力，因此，在成型套筒內壁開有若干個縱向溝槽(嚴永林，2003)，如圖6. 48所示。成型套筒內壁最佳的溝槽結構形式、數量以及長度應根據螺旋桿的結構形式、成型的生物質原料種類與物理特性，以及螺旋桿的轉速等實際情況來確定。
平模盤是成型機的核心技術部件，是成型孔的載體。結構形式有兩大類，即整體式平模盤和套筒式平模盤。整體式平模盤按�？椎男螤钣址譃轭w粒平模盤、棒(塊)狀平模盤，如圖6. 23一圖6. 26所示。顆粒平模盤由于�？字睆捷^小(一般為6^-12~)，多設計為整體式，模盤厚度較小，一般是直徑的6 ^-8倍。整體式棒(塊)狀平模盤，模孔截面尺寸一般大于25 mm，模盤厚度是直徑的5---6倍。套筒式平模盤是目前平模式棒(塊)狀生物質成型機的發展趨勢，套筒內孔可設計成圓孔或方孔結構，可按成型原理設計內部形狀。套筒外緣與平模盤可采用螺紋、錐形臺座或嵌人式組合在一起。平模盤母體材料可選鑄鋼或鑄鐵件，應具有很好的強度，套筒座孔要有較高的精度，孔間厚度要保證不因沖擊而裂開的強度，平模母盤可長期不更換。作者試驗表明，套筒平模成型機最大優點是母盤為永久型部件，可以設計多種形狀的成型腔，生產不同原料的成型燃料，套筒可以是廉價的鑄鐵，也可以是陶瓷類非金屬材料，且適于規�；瘜I化生產。但還有三個問題有待更好解決。一是套筒與盤面磨損更換的有機配合，二是用戶自己更換套筒的方便性，三是產量與質量的正相關設計。
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壓輥的作用是將進入成型腔中的生物質原料擠壓進入平模成型孔中，這就要求壓輥外緣與平模盤之間必須有一定間隙，此間隙的大小影響成型機的生產率。從節能的角度考慮，平模盤上的原料層不宜太厚，這就限制了燃料的生產率。要提高生產率，可通過增大壓輥半徑等方法。直輥式壓輥擠壓原料時的轉動并不完全是純滾動，還有相對滑動，壓輥內外端與平模的相對線速度不同，平模直徑越大，內外端速度差越大。速度差的存在，在某種程度上加劇了壓輥的磨損，壓輥的轉速越高，磨損速度越快，耗能增加越多，造成磨損不均勻，還會發出較大噪聲，因此控制壓輥自轉轉速是重要的技術措施。
用秸稈類原料生產顆粒成型燃料是不合算的，粉碎能耗高，磨損快。秸稈原料含較高的堿性氧化物，成型孔磨損很快，在硬度小于HRC60的條件下，維修周期在300h左右，可擴孔維修1或2次，但成型率降低。二次維修周期更短，因此秸稈顆粒是不
套筒式環模是在整體式環模的基礎上進行改進設計的，即在�？變忍籽b一個套筒，這樣做的目的是為了減少環模的磨損，提高環模的使用壽命。套筒式�？椎沫h模主要用于加工直徑25~以上的棒狀成型燃料。安裝套筒的環模應考慮以下技術因素:首先，考慮環�！澳腑h”的強度和套筒“座孔”的加工精度。安裝套筒的優點在于母環不需要特殊合金材料，不需要進行嚴格熱處理，可以用鑄造技術生產本，也可以標準化生產。成型腔磨損后，只換套筒不換母環，計要求母環有較好的強度。對套筒座孔的加工精度要求也高。，大大減少了金屬加工成大大延長維修期。這種設母環材料的收縮、膨脹系數作詳細計算和試驗，其次，必須對套筒材料和性試驗，保證安裝和拆卸的操作方便。尤其是非金屬套筒更要進行嚴格的工程最后是套筒材料的選擇，硬度。套筒內孔要有保證成型質量的形狀，分體模塊式環模采用的是模塊組合結構套筒要有一定的強度和還要考慮加工成本。
鈉不是植物生長所必需的營養元素，故在植物體內含量不高，對內蒙古栗鈣土典型草原地帶植物的化學元素的研究，草中鈉含量平均為0. 313%士1. 065(武吉華，2004)。一般植物中的鈉含量約為0.10ae鈉與鉀屬于同一主族元素，燃燒過程中其運動形式相似，在沉積形成和腐蝕過程中的作用相同。