★常用地腳螺栓形式

1、主要用于：預應力孔道灌漿，灌漿層厚度10mm<δ<150mm設備二次灌漿，混凝土梁柱加固角鋼與混凝土之間縫隙灌漿，稱謂混凝土縫隙修復專用灌漿料。  2、主要用于：地腳螺栓錨固、裁埋鋼筋，灌漿層厚度30mm<δ<200mm的設備基礎二次灌漿。有抗油要求的設備基礎二次灌漿稱謂普通灌漿料。

3、主要用于：負溫下強度增長快，無受到凍害影響，地腳螺栓錨固、栽埋鋼筋，灌漿層厚度30mm<δ<200mm的設備基礎二次灌漿。有抗油要求的設備基礎二次灌漿，稱謂防凍型灌漿料。

4、主要用于：灌漿層厚度≥150mm的設備基礎二粉煤灰對混凝土強度的影響主要是火山獲散應””，在合適的摻量范圍內，粉煤歡Ｕ以提高混凝土的強度及耐久基礎底板表面溫度收縮裂縫的出現時間一般在澆筑后的１￣２ｄ內出現，如基礎底板面沒有很好的養護，特別是象集水井、電梯井的堅壁等不易進行覆蓋保溫養護的部位，往往易出現溫度收縮裂縫，若基礎底板澆筑后出現較大的降溫、降雨的情況則更易發生。裂縫的形態一般呈網狀，裂縫的間距一般為ｌＯ～３０ｃｍ；裂縫的長度一般為ｌＯ～３地基對墻體的阻力系數Ｃ，增加，應力增加；墻體的高度增加，應力降低。另外，最大應力不僅與Ｈ／Ｌ有關，而且與墻體長度有關。長度增加，應力增加，但不是線形關系，在龍較短的范圍內，長度對應力影響較大，超過一定長度后，影響變微，并趨近一常數，長度無論怎樣增加，應力不變。因此，伸縮縫作為混凝土控制裂縫的主筑要措施之一，只在較短的間距范圍內削減溫度收縮應力起作用，超過一定長度，即使設置伸縮縫也沒有意義。０ｃｍ；裂縫的寬度一般從肉眼可見的Ｏ．０３ｍｍ發展到０．１，－－０．２５ｍｍ，雖然在以后的繼續降溫中這些小的裂縫可能不再繼續擴展，并在潮濕環境中還有可能自愈，但在這些細小的網狀裂縫中有些裂縫可能在進一步的降溫作用下發展成為貫穿性的溫度收縮裂縫。由于基礎底板一般會進行覆蓋保溫養護，所以表面溫度裂縫一般較少。性，但過高摻量的粉煤灰除了降低混凝十強度外．還會造成混凝十的貧鈣現敦而不利于混凝土耐久性�？紤]到強度、碳化等因素，粉煤扶摻量在５０％以上時Ｃａ（ＯＨ）２就有可能過少甚至不再存在，使體系在調查、分析實際水域環境的腐蝕性情況后，對環境的腐蝕類型與等級進行評價。在此基礎上，研究酸性水環境作用下混凝土長期物理力學性能演變規律及腐蝕破壞機理，針對橋梁工程，經過以往的試驗分析可以知道,經過表面組描處理的粘結界面,其剪切強度能比未經任何處理的粘結性能要高。但過分組糙反而會降低其粘結性能,過分組糙會增加混凝土表面的不規整性,應用粘鋼加固混凝土構件應注意的問題：嚴把混凝土構件基面的處理關。粘鋼的質量由混凝土構件基面、粘鋼膠和粘鋼用的鋼板共同決定。粘鋼用膠和鋼板在材料選擇上可以得到保證，混凝土構件基面處理就有很大的人為因素。對基面的處理應該注重除去加固混凝土構件表面的浮層、酥松層和保證基面的平整性，可有效防止加固構件端頭或跨中發生剝離破壞和有效降低粘鋼的空鼓率，提高粘鋼質量。在鋼板預先打螺栓孔時應先用鋼筋探測儀大致探出混凝土構件縱筋位置，然后避開混凝土構件的縱筋后在鋼板上打孔。在打安裝螺栓孔時碰到箍筋可以先把電鉆取出，然后保持電鉆微傾，套著鋼板孔打孔以避開箍筋。出現“欠膠''現象,導致粘結界面具有不連續性和應力集中點,使界面提前碳壞。提出耐酸高性能混凝土材料設計方案與防腐施工技術酸性水環境作用下混凝土腐蝕機理研究采用現代材料亞微觀測試技術，分析遭受酸性環境加速試驗損傷前后的混凝土內部結構的微觀形貌及組成變化，以探索試件腐蝕破壞的機理，并對優化的防酸腐蝕高性能混凝土的耐久性機理進行分析。酸性水環境作用下混凝土結構耐久性設計與防腐施工技術：針對宜巴高速公路橋梁樁基混凝土的腐蝕類別、腐蝕等級與結構的設計使用年限，進行混凝土結構耐久性設計，從與酸性環境耐久性有關的混凝土技術要求、結構構造措施、施工質量要求、防腐附加措施等方面提出綜合的防腐技術方案。酸性水環境下混凝土工程應用及現場暴露試驗。發生缺鈣現象而造成ｐＨ值下降．水化產物不穩定。這對于混凝上中的鋼筋非常不利，從而失去了對鋼筋的有效保護。次灌漿。建筑物的梁、板、柱、基礎和地坪的補強加固（修補厚度≥40mm）。有抗油要求的設備基礎二次灌漿，稱謂加固工程專用灌漿料。

5、主要用于：精密、大型、復雜設備安裝；混凝土結構加固改造，增強，路面快速修復，稱謂高強無收縮灌漿料。

6、主要用于：高溫環境下專用灌漿料，高溫下體粘鋼加固部大面積混凝土結構隨著我國國民經濟的迅速發展而逐漸廣泛地應用于建筑工程中，但由于結構尺寸大、混凝土澆筑量多、水泥水化溫升高等特點，使其極易產生裂縫，進而影響結構的使用功能，降低結構的耐久性。因此控制裂縫的開展是大面積混凝土結構的關鍵技術所在。位、范田與強度可視設計構造需要而定，是近幾年來新發展的加固技術，本加固法適用于承受靜力作用的一般受彎構件，月.環境溫度不應超過60相對濕度不大于70%及無化學腐蝕的使用環境中。積穩定，熱震性好，設備長期處于高溫輻射溫度500℃環境，灌漿層厚度30mm<δ<200mm的設備基礎二次灌漿，稱謂耐熱型灌漿料。

7、主要用于：施工時間短，2小時強度達C20，立即可運行設備，灌漿層厚度30mm<δ<200mm二次灌漿搶工期工程，稱謂搶修工程專用灌漿料。

8、主要用于：大體積、高精密、復雜結構設備的灌漿需要，所灌漿部位不留死植筋鋼筋與混凝土由于路面加鋪改造，加鋪后，橋梁荷載發生變化，加上橋梁現存病害，有必要對橋梁進行加固維修。根據橋梁結構理論計算、橋梁的承載力、使用性能的綜合評價，按以下原則對橋梁進行加固設計：通過維修加固補強，滿足結構極限承載力和正常使用的要求。消除橋梁現有病害，提高其耐久性。加固改造后的橋梁達對于粘貼一層碳纖維布的構件,采取錨固措施的梁均發生了碳纖維拉斷碳壞,從碳纖維布應變上也可看出達到了碳纖維的極限。而對于粘貼一、二、三層碳纖維布投有任何錨固措施的梁,全部發生了碳纖維事」高碳壞,且碳壞具有突然性。從碳纖維布的應變上也反映出碳纖維布并投有充分發揮強度,可見采取必要的錨固對防止早期利萬碳壞是有效的也是必要的。到高速公路的橋梁使用要求。、植筋鋼筋與植筋粘結劑連接界面發生粘結破壞：若植筋鋼筋為螺紋鋼筋，植筋鋼筋和植筋粘結劑之間的粘結強度高于植筋粘結劑與混凝土之間的粘結強度，或混凝土孔清理不干凈，即粘結劑與混凝土之間沒有很好的接觸界面的情況下，容易發生粘結層隨植筋鋼筋一起拔出的破壞；若植筋鋼筋為光圓鋼筋，植筋鋼筋和植筋粘結劑之間的粘結強度低于混凝土與植筋粘結劑之間的粘結強度，則植筋鋼筋容易從粘結層中拔出。角。具有良好的穩定性，稱謂精密設備特大型重工設備專用灌漿料，對孔道進行清潔處理。對抽芯成型的孔道應沖洗干凈并應使孔壁完全濕潤；金屬和塑料管道在必要時亦應沖洗清除附著于孔道內壁的有害材料。對孔道內可能存在的油污等，可采用已知對預應力筋和管道無腐蝕作用的中性洗滌劑或皂液，用水稀釋后進行沖洗；沖洗后，應使用不含油的壓縮空氣將孔道內的所有積水吹出。稱謂精密設備特大型重工設備專用灌漿料。

★灌漿料的施工

1．基礎處理

    清掃設備基礎表面，不得有碎石、浮漿、灰塵、油污和脫模劑等雜物。灌漿前24h，設備基礎表面應充分濕潤。灌漿前1h，應吸干積水。

2． 確定灌漿方式

    根據設備機座的實際情況，選擇相應的灌漿方式，由于CGM具有很水化進行的同時絕對體積減小，只要水泥水化，化學收縮就會不斷發生，水泥水化進程會持續多年。漿體在初凝由試件試驗破壞特征知，采用西安科技大學研制的無機類植筋粘結劑，當植筋深度較�。ǎ叮洌�時，試件發生粘結破壞；隨著植筋深度的增大（１０ｄ），試件發生錐體破壞；植筋深度進一步增大至１５ｄ，試件發生雅體粘結破壞，且植筋鋼筋屈服。前具有良好的塑性，化學收縮可通過體系宏觀體積的縮小得以補償，因此，化學收縮一般表現為初凝前的絕對體積縮小；凝結后由于體系內部形成了硬化骨架，化學收縮更多地表現為微觀孔隙的形成，絕對體積幾乎不縮小，不會顯著影響混凝土構件的外觀尺寸。好的流動性能，一般情況下，用"自重法灌漿"即可，即將漿料直接自模板口灌入，完全依靠漿料自重自行流平并填充整個灌注空間；若灌注面積很大、結構特別復雜或空間很小而距離很遠時，可采用"高位漏斗法灌漿"或"壓力法灌漿"進行灌漿，以確混凝土內部的溫度是水化熱的絕熱溫度.、澆注溫度和結構物的散熱溫降等各種溫度的疊加，而溫度應力則是由溫W差所引起的溫度變形造成的；溫差愈大，溫度應力也愈大。同時，在高溫條件下，大體積混凝土不易散熱，混凝土內部的最高溫度有時可達６０～６５℃，并且有較大的延續時間（與結構尺寸和澆筑的塊體厚度有關）。保漿料能充分填充各個角落。

★灌漿料的安全性 

采用無毒無揮發配方，對環境和人體友好，但應避免與皮膚長期接觸，使用時應佩帶必要防護并保持環境通風，皮膚沾染應及時清洗，如有誤食口服，。

★灌漿料的適用范圍與參數

CGM-3

超細加固型 超細骨料，適用于灌漿層厚度5mm＜δ＜30mm的設備基礎及鋼結構柱腳板二次灌漿�；炷�土梁柱加固角鋼與混凝土之間縫隙灌漿。

CGM-2

豆石加固型 含5～10mm大骨料，適用于灌漿層厚度δ≥150mm，且灌漿長度L＜1000mm設備基礎二次灌漿。建筑物的梁、板、柱、基礎和地坪的補強加固（修補厚度≥60mm）。

CGM-4

超早強加固型 2小時強度達到15Mpa，適用于鐵路枕軌等快速搶修，水泥混凝土路面、機場跑道等快速修補，止水堵漏快速修補。 

CGM-1

通用加固型 灌漿厚度30mm＜δ＜150mm設備基礎二次灌漿，地腳螺栓錨固，栽埋鋼筋，建筑物梁、板、柱、基礎和地坪的補強加固。

★灌漿料的包裝貯運 

1.產品包裝以實際發貨為準，此圖片僅為參考。

2.包裝規格：50kg/袋，存放在通風干燥處并防止陽光直射。

3.灌漿料的保質期為6個月，超出保質期應復檢合格后方可使用 。

★灌漿料的特點

(1) 高韌性  可化解由動設備傳遞來的可能使水泥基灌漿層爆裂的動荷載。(2) 灌漿料的耐腐蝕  可承受酸、堿、鹽、油脂等化學品長期接觸腐蝕。(3) 抗蠕變 &nb在混凝土中使用優質粉煤灰和礦渣粉有各自的優缺點。單摻粉煤灰的混凝土早期性能比較差，混凝土的強度隨粉煤灰摻量的增加而降低；而單摻礦渣粉的混凝土，早期強度較高，但礦渣粉的摻量較低時，起不到降低混凝土水化熱及絕熱溫升的作用，而且礦渣粉的減水作用也不如粉煤灰。若在混凝土中同時摻用Ｉ級粉煤灰和礦渣粉，它們之間能優勢互補，不僅可以提高混凝土的物理力學性能，而且可以減少高性能混凝土的自收縮。sp;-40℃至+80℃凍融交替、振動受壓的惡劣物理工況下長期使用無塑性變形。 

(4) 無收縮  確保灌漿層最終成型后與承載面完全接觸。 

(5) 灌漿料的高強早強  具有優于水泥基材料的抗壓、粘結等力學性能，更高的早期強度。

★灌漿料的材料檢驗及驗收標準

2.1 實驗室基本條件

2.1.1 實驗室溫度20±3℃，濕度65±5%2.1.2 標準恒溫恒濕養護箱要求保持溫度20±2℃，保持濕度95±2%

2.2 檢驗用儀器及設備：

2.2.1 砂漿攪拌機

2.2.2 抗壓實驗機

2.2.3 抗折實驗機

2.2.4 玻璃板（450×450×5mm）

2.2.5 截錐圓模、模套（高60±5mm）

2.2.6 直尺（量程500 mm）

2.2.7 攪拌鍋及攪拌鏟

2.2.8 千分表及表架

2.2.9 試模（40×40×在實驗室干濕循環環境中的樣品，其劃痕的尺寸（４ｍｍＸ０．４ｍｍ）較小，陽極反應發生在劃痕下的鋼筋表面，而其陰極反應主要由氧在環氧涂層／鋼筋界面的還原來提供。由于環氧涂層的良好阻擋層性質，供氧不足導致陰極反應很弱，限制了腐蝕微電池的形成。所以在實驗室干濕循環環境中，劃痕下的鋼筋觀察不到明顯的鈍化，而其腐蝕也需要更長的時間。160 mm 6組）

2.3 檢驗材料

2.3.1 CHIDGE CG中橋灌漿料

2.3.2 水[應符合現行《混凝土拌和用水標準》（JGJ63）的規定]

2.4 檢驗項目及試驗方法

2.4.1 流動度（參見GB8077—87）；

2.4.1.1 將玻璃板放在實驗臺上，調整水平。

2.4.1.2 用濕布擦拭玻璃板及截錐圓模、模套，并用濕布蓋好備用。

2.4.1.3 按產品合格證提供的推薦用水量將CHIDGE C混凝土的變形主要取決于骨料和水泥石受壓后的彈性變形。當應力接近０．５如后，曲線明顯的呈彎曲狀上升，即應變增量大于應力增量，呈現出材料的部分塑性性質，這是由于除水泥凝膠體的粘性流動外，而且在混凝土中已產生了微裂縫，并且有開始擴展的征兆。所謂微裂縫，是指混凝土骨料與水泥凝膠體接觸的局部處和凝膠體內部，在結硬過程中因為水泥收縮而存在著某些極細小的微裂縫。隨著應力的增加，微裂縫不斷的擴展，或是產生新的微裂縫，這就促使試件的應變速度加快。當應力繼續增大時微裂縫的發展促使混凝土的內部形成貫通的微裂縫。當應力接近混凝土的棱柱提抗壓強度凡時由于試驗機在這一工作期間已積蓄了相當大的彈性變形能，并且時刻在企圖向外釋放，這種試驗機的變形能，當混凝土度件尚處在低應力狀態時，試件還能經受得住，但當試件臨近高應力階段，這部分要釋放出來的實驗即變形能已相當巨大，試件已不能承受，于是混凝土內部的一系列微裂縫將轉變為暴露的縱向裂縫，即砂石骨架與水泥石之間的粘結作用遭到破壞，受壓試件出現破壞現象。G中橋灌漿料充分攪拌均勻，倒入準備好的截大氣中的二氧化碳向混凝土的內部擴散，與混凝土中的氫氧化鈣發生作用，生成碳酸鹽或者其它物質，從而使水泥石原有的強堿性降低，ｐＨ值下降到８．５左右，這種現象就稱為混凝土的碳化或中性化。導致混凝土中性化的原因有許多種，如酸性氣體、酸性水、酸性固體物、微生物腐蝕等，混凝土在空氣中的碳化是中性化最常見的一種形式。錐圓模內，至上邊緣。再次用濕布擦拭玻璃板，垂直提起截錐圓模，使CHIDGE CG中橋灌漿料自然流動到停止。然后測量其最大、最小兩個方向的長度，其平均值即為CHIDGE CG中橋灌漿料的流動度。

2.4.2 抗壓強度（參見GB119—8）；

2.4.2.1 GM灌漿料強度檢驗應采用40×40×160 mm試模。

2.4.2.2 將人工攪拌（攪拌具有代表性的有：歐洲混凝土委員會（ＣＥＢ）及國際預應力協會（ＦＩＰ）于１９７８年提出的“混凝土結構的設計及施工的國際建議＂，即ＣＥＢ．ＦＩＰｌ９７８；以及后來改進的ＣＥＢ—ＦＩＰｌ９８２、ＣＥＢ．ＦＩＰｌ９９０；美國混凝土協會２０９委員會１９８２年報告（ＡＣｌ２０９（８２））；美國的巴曾（Ｚ．ＰＢａｚｎａｔ）教授等人于１９７８年及１９８０年提出的將徐變分為基本徐變與干燥徐變的ＢＰ模式和ＢＰＺ模式（ＢＰ模式的簡化）等。在混凝土徐變收縮效應分析的計算方法方面，這一時期主要利用現代計算機技術代替過去復雜的手算，使得對混凝土徐變收縮性質的研究又前進了一大步。１９６７年，Ｈ．Ｔｒｏｓｔ引入了當時被稱為松弛系數的概念（１９７２年Ｚ．ＰＢａｚｎａｔ改為老化系數），推導了由徐變導致的應力與應變之問關系的代數方程表達式，提出了按齡期調整的有效模量法，不僅簡化了計算，而且可以選擇更合乎實際的徐變系數表達式。按齡期調整的有效模量可以與有限元法相結合，使得混凝土結構的收縮徐變分析能夠采取更逼近實際的有限元逐步計算法。時間一般為2min）好的CHIDGE CG中橋灌漿料均勻倒入試模（若采用機械攪拌則分兩次倒入，攪拌時間也為2min），至試模上邊緣，不得振動。高出部分應用抹刀抹平。

2.4.2.3 成型后的試體放入標準恒溫恒濕養護箱內養護。

2.4.2.4 各齡期的試體必須在下列時間對于第二階段,即鋼在７０年代就進行了水工混凝土的溫度應力和裂縫控制研究。他們通過溫度場理論用有限元法進行溫度應力計算，以溫度控制來防止裂縫。整個技術措施包括壩體分縫分塊、水管冷卻混凝土、混凝土預冷和混凝土的保溫養護。筋銹脹導致混凝土保護層的開製作用,國內外學者就此進行了大量的研究。所采取的方法主要是理論分析、試驗研究和工程調査,所提出的模型技其建立的途徑可分為理論模型和經驗模型。內進行強度檢驗；1天±2小時；3天±3小時；28天±3小時；試驗結果取一組6個試體的算術平均值。

2.4.3 膨脹率（參照GB119—88中的有關規定執行）

2.4.3.1 試模規格為40×40×160mm的立方體，試模的拼裝縫應抹黃油，使之不漏水。測量裝置由試模、玻璃板（160×80×5mm）、千分表及表架組成。

2.4.3.2 將拌和好的GM型灌漿料一次裝入試模，拌和物應高于試模邊緣2mm。隨即將玻璃板一側先置于灌漿料材料表面，然后輕輕放下玻璃板的另一側，使玻璃板與灌漿料表面中的汽泡盡量排除，再用手向下壓玻璃板使之與試模電化學噪音（ｅｌｅｃｔｒｏｃｈｅｍｉｃａｌｎｏｉｓｅ，ＥＮ）技術被廣泛應用于研究各種金屬材料（裸金屬以及涂層涂覆的金屬）的腐蝕過程，這種技術通過同時測量腐蝕過程中自發產生的電位和電流波動而提供有關腐蝕機理的信息。電化學噪音技術主要優勢在于測量時不向研究體系中引入任何擾動信號，從而能夠避免測量過程對研究體系造成人為擾動引。此外，電化學噪音技術對局部腐蝕的敏感性要遠高于其它傳統技術。邊緣接觸。

2.4.3.3 立即用測量裝置測量試件的初始長度，并將玻璃板兩側露出的GM型灌漿料表面用濕棉紗覆蓋，并經常注水，以保持潮濕狀態。每日測量一次。

2.4.3.4 從測量初始高度開始，測量裝置和試件應保持靜止不動，并不得受到振動。

2.4.3.5 膨脹率計算公式：εn=（Hn—Ho）/H×100εn：第n天的膨脹率（%）；Hn：第n天的高度讀數（mm）；Ho：試件的初始讀數（mm）；H：試件高度（H=100mm）；試驗結果取一組三個試件的算術平均值.

2.4.4 鋼筋粘結強度（參總結過去超厚墻體混凝土裂縫產生的情況,現將產生裂縫的主要原因如下:混凝土的收縮變形--混凝土的拌合水中,只有約20%的水分是水泥水化所必須的,其余的80%都要被蒸發�；觳偻猎谒�泥水化過程中要產生體積變形,多數是收縮變形,少數為膨脹變形,這主要取決于所釆用的膠凝材料的性質�；煲赏林卸嘤嗨�分的蒸發是引起混凝土體積收縮的主要原因之一。這種干燥收縮變形不受約束條件的影響,若存在約束,即產生收縮應力。混凝土的千燥收縮機理較復雜,其主要原因是混凝土內部孔隙水蒸發變化時引起的毛細管引力所致。這種干操收縮在很大由于鋼筋混凝土是一個復雜系統，包括混凝土保護層、混凝土與鋼筋界面、銹蝕產物層等幾部分，最終測量結果是這幾部分各自的電化學響應的綜合反映。采用多重串聯阻容單元擬合測量結果時，所得各個阻容單元很難被賦予明確的物理意義，常常只能采用一些近似的方法來解釋所得結果，由此限制了電流階躍法的廣泛應用。程度上是可逆的。照YBJ222—90中的有關規定執行）準備內徑為ф45mm鋼管，將把混凝土結構的使用年限分為兩部分：起始階段和發展階段。本工作中，腐蝕的第一階段對應于起始階段，第二、三階段則對應于發展階段。在起始階段，氯離子從外界環境向混凝土內部遷移，并在鋼筋／混凝土界面附近逐漸積累。氯離子可誘發鋼筋表面鈍化膜的破壞和腐蝕的發生，同時表面的再鈍化過程又能修復鈍化膜。其底部封好。分別將直徑6mm圓鋼或16mm螺紋鋼插入中央。埋設深度為15d（d為螺栓直某電解廠投入使用后因腐蝕問題大修了多次,造成了重大的經濟損失;某隨道內的鋼軌由于廟獨導致常年更換且費用晶貴:華為電網的鍋爐管由于腐蝕發生基漏,報失慘重;某發電機組由子葉片腐蝕導數斷裂腐蝕:以及眾多的石油生產系統,出于店蝕造成管線穿孔、爆製等導致損失慘重。徑）。然后將攪拌好的灌漿料倒入鋼管內并抹平。養護到規定齡期28天，再進行強度檢驗。

2.5 驗收標準

  按Q/LYS159—2000《高強度無收縮自流灌漿料》標準驗收，按由湖北中橋參與編寫的新橋規（JTG/T F50-2011《公路橋涵施工技術規范》）關于預應力孔道灌漿壓漿技術規范執行。