1．灌漿<
在加載初期，荷載撓度曲線呈現比較明顯的線性特征，說明板的剛度變化不大，此時板底面裂縫變化也不明顯。隨著荷載的增加，在跨中彎矩達到６．ＯｋＮ．ｍ之后，荷載位移曲線斜率出現變化，但變化平穩，未出現突變，說明板截面剛度正逐漸較低。板底面原有銹蝕裂縫寬度也在緩慢的增加，同時裂縫還不斷向板上表面擴展，撓度繼續增大。隨著彎矩增加到９．８８ｌ（Ｎ．ｍ，板跨中撓度達到了８．５５硼，荷載撓度曲線出現了大轉折，板跨中受力鋼筋屈服。過了屈服點之后，曲線進入第二個階段，此時，裂縫處受拉鋼筋已達到屈服強度，荷載位移曲線曲率非線性急劇增加，荷載稍許增加都會引起撓度的劇增，銹蝕裂縫寬度也在急劇的增加，并向混凝土上表面延伸。到跨中彎矩達到ｌＯ．８８ｋＮ．ｍ時，因裂縫寬度達到了１．５ｍｍ以上而停止試驗�？梢钥闯銮䦶澗睾蜆O限彎矩較為接近，僅相差１０．１２％。６塊板的荷載位移曲線形狀相似，其中板ＣＳ一６在跨中撓度達到１２咖左右時，荷載突然當需要大幅度的提高構件的承載力并且被加固構件的截面尺寸受到限制時，粘鋼加固法是一種很好的選擇。粘鋼加固是在構件四周或者粱側包已型鋼或鋼板，并用綴條連接起來成為一個整體。一般用環氧樹脂等粘合劑將鋼板粘貼在構件的兩端，用以提高構件的整體性能和抗剪承載能力。出現一個較大的下降，分析其原因是板ＣＳ一６的ｌ號位鋼筋左端錨固端脫落，板實為５根鋼筋受載，１號位鋼筋處混凝土因無鋼筋相互作用，導致在后期這部分混凝土發生了斷裂，在試驗中聽到的巨大的斷裂聲也證實了這一點。銹蝕板的屈服彎矩和極限彎矩隨鋼筋銹蝕程度的增大而減小，但兩者的下降速度略有不同，極限彎矩下降稍快于屈服彎矩的下降，導致兩者的比值隨銹蝕率逐漸增大，可見鋼筋銹蝕對板的承載力存在著影響，特別是在高銹蝕率情況下，這種影響更為嚴重。/div>
（1）漿料應從一側灌入，直至另一側溢出為止，以利于排出設備機座與混凝土基礎之間的空氣，使灌漿充實，不得從四側同時進行灌漿。
（2）在灌漿過程中不宜振搗，必要時可用竹板條等進行拉動導流。
（3）在灌漿施工過程中直至脫模前，應避免灌漿層受到振動和碰撞，以免損壞未結硬的灌漿層。
2． 支模
根據確定的灌漿方式和灌漿施工圖支設模板，模板定位標高應高出設備底座上表面至少50mm，模板必須支設嚴密、穩固，以防松動、漏漿。
3． 基礎處理
清掃鋼筋銹蝕引起的混凝土結構破壞是潛伏期較長的隱患性病害，加之各地行政主管部門和建筑施工單位的短期經濟效益行為隨著服役期的增長、交通量的劇增、汽車載荷以及外部環境荷載的惡化，眾多在役橋梁已無法滿足當時的設計標準規定的性能要求＇結構性能劣化導致了其可靠性．指標偏低，甚至達不到規范規定的要求，難以滿足運輸的發展。特別是２０世紀８０年代之前的橋梁，由于設計荷載標準低、承載能力不足、寬度不夠、加之長時間的維修養護不到位，這部分橋梁損傷嚴重，部分被評定為危橋。，致使這一問題的嚴重性一直未能引起足夠的重視，至今有關政府主管部門尚未組織過全國性的、深入系統的調查研究。因而，究竟鋼筋銹蝕對混凝土結構工程的破壞給我國的國民經濟造成了多大的損失，有哪些受破壞的工程亟待修復、以及修復的成本如何等問題，還不能像美、英等國家那樣可以詳細地提出具體對碳纖維而言,它的強度是靠與混凝土的界面粘結強度發揮作用的,面:碳纖維與混凝土之l司的粘結強度根本不可能抵抗這么高的界面剪應力的,那么在最大界面剪應力的主製_鎚附近由于界面剪應影響環氧涂層鋼筋性能的主要因素是涂層中的缺陷數以及環氧涂層與鋼筋基體之間的附著力。因此，在提高環氧涂層鋼筋的質量方面已經徽了很多的改進，包括減少涂層中的裂縫數，提高環氧涂層與鋼筋基體之聞的附著力，采用更好的鋼筋清洗技術等。實驗室的加速實驗證實了這些改進顯著提高了環氧涂層與鋼筋基體之間的附著力。盡管可生產出只具有非常少針孔的環氧涂層鋼筋，但在運輸、存放和使用過程中不可避免地會損傷到鋼筋表面的環氧涂層。力已經超過界面粘結強度,于是就會首先發生局部;剝離,并且隨著荷載的增長施工質量。水泥砼澆筑施工中，振搗不均勻，或是漏振、過振等情況，會造成水泥砼離析、密實度差、降低結構的整體強度。水泥砼內部氣泡不能完全排除時，裂縫在鋼筋表面泡則降低了水泥砼與鋼筋的粘結力。鋼筋若受到過多振動，則水泥漿在鋼筋周圍密集，也將大大降低粘結力。這些因素都會造成水泥砼較大的收縮，致使水泥砼微觀裂縫迅速擴展，形成宏觀裂縫。,製縫的Jf展,裁i離將向著梁端持續發展,當局部剝高發展到一定程度后就有可能引起整個加固構件的剝萬破壞。數字。設備基礎表面，不得有碎石、浮漿、灰塵、油污和脫模劑等雜物。灌漿前24h，設備基礎表面應充分濕潤。灌漿前1h，應吸干積水。
4． 確定灌漿方式
根據設備機座的實際情況，選擇相應的灌漿方式，可采用"自重法灌漿"、高位漏斗法灌漿"或"壓力法灌漿"進行灌漿，以確保漿料能充分填充各個角落。
5．灌漿料的攪拌
按灌漿料重量的12%-14%的加水量加水攪拌，水溫以5～40℃為宜。采用機械攪拌時間一般為1～2分鐘；采用人工攪拌時，宜先加入2/3的用水量攪拌2分鐘，其后加入剩余用水量繼續攪拌至均勻。
6、養護
（1）灌漿完畢后30分鐘內,應立即噴灑養護劑或覆蓋塑料薄膜并加蓋巖棉被等進行養護,或在灌漿層終凝后立即灑水保濕養護。
（2）冬季施工時,養護措施還應符合現行《鋼筋混凝土工程施工驗收規范》(GB50204)的有關規定。
★灌漿料的腐蝕的第一階段包含前３６個干濕循環周期。在這一階段，阻抗譜中出現兩個時間常數，在高頻和中低頻部分分別出現了一個相位角峰，而在中低頻部分的峰相當寬�？傋杩怪狄约爸袌A弧的半徑逐漸減小。但是在這一階段，阻抗譜的形狀沒有顯著改變。腐蝕的第二階段可能包括第３６周期以后到４４周期以前的這段時間。在這一階段，阻抗譜的形狀發生了非常顯著的改變，ＥＩＳ圖中出現了三個時間常數，中相位角在高頻部分的峰略有變寬；在中低頻部分出現了兩個小峰，且峰值較小（大約１０）。中的總阻抗值顯著降低。其Ｎｙｑｕｉｓｔ中出現了三段圓弧。產品用途
應用范圍
1、植筋。
2、大型設備及精２００４年，黃慷研究了水底盾構隧道結構的耐久性及可靠度設計的理論與方法。２００６年，孫富學對結構耐久壽命影響因素進行敏感性計算、分析和排序，研究了在襯砌耐久性分析時可對影響因素區分對待、重點考慮，確保結果可靠性；又對研究了隧道襯砌結構耐久性的壽命預測。同年，趙宇輝，研究了地鐵雜散電流腐蝕機理及其對隧道結構可靠度與耐久性的影響，同時也研究了雜散電流對隧道襯砌結構耐久性的影響。密設備地腳螺栓灌注，機器底座二次灌注。3、低負溫下后張法預應力鋼筋混凝土孔道灌注。
4、鋼結構與混凝土固接的二次灌注。
5、設備基礎、螺栓孔、道路、地坪、路枕等的快速搶修。
6、低負溫下其它灌注施工。
7、混凝土修補加固。
⑵、1.建筑物的梁、板、近年來，隨著科技的發展和技術的進步，各種新的加固方法和加固材料在工程得到普遍使用，促進了加固技術在我國的發展，然而，促進加固技術的發展與應用的關鍵技術之一是植筋技術。眾所周知，新老材料良好的共同工作性能是保證加固效果的前提，植筋技術正是針對這一難題，在增大截面法、建議“為控制現澆剪力墻結構因混凝土收縮和溫度變化較大而產生的裂縫，墻體中水平分布鋼筋除滿足強度計算要求外，其配筋率不宜小于０．４％，鋼筋間距不宜大于１００ｍｍ．據調查，當混凝土墻的配筋率，尤其是水平向配筋率小于Ｏ．１％時，墻上幾乎都出現溫度收縮裂縫；當配筋率在０．２％～Ｏ．２５％時，對溫度收縮裂縫的開展有控制作用；當達到Ｏ’３％及以上時，有明顯抑制作用。復合砂漿鋼筋網加固，碳纖維加固和粘鋼加固等加固方法中均有應用。柱、基礎、地坪和道理論與實驗證明，在光波導表面制各金屬敏感膜的腐蝕傳感方法能夠實現鋼筋腐蝕在線監測，與傳統腐蝕的監測技術相比有著顯著的優越性，易于實現結構內部連續、在平均溫降作用：溫升造成熱脹，降溫造成冷縮，混凝土在澆筑初期因其處于流動狀態，只有很低的彈性模量，水化熱造成的溫度上升引起的壓應力很小。而在混凝土達到最高溫度后的下降段，由于其體積收縮受到地基（主要是樁基）的強大約束，且此時混凝土的彈性模量較高，故在結構的長向產生很大的溫度拉應力。當這種外部約束作用在結構內部產生的拉應力超過此時混凝土的極限抗拉強度時，就會在基礎內部產生裂縫。平均溫降作用造成的裂縫一般貫穿整個構件截，裂縫的寬度在０．２－０．６ｍｍ之間，裂縫的寬度沿截面變化不大。混凝土的溫度應力有時是由以對梁的抗裂剛度進行補強時，梁側粘鋼比梁底粘鋼更有效，應優先采用梁側粘鋼。在進行粘鋼加固ＲＣ梁的承載力計算時．必須考慮承載力折減系數盧，否則有高估粘鋼加固ＲＣ梁承載力的危險。上兩種因素產生的應力疊加而成的。在澆筑初期預拌混凝土施工期間早期裂縫一般只需要修補處理：填充：填充法適合于修補比較寬的裂縫一（般寬度大于０．５ｍｍ）。施工時沿裂縫處鑿開混凝土，在該處充填修補材料。當鋼筋己經腐蝕時，應先將鋼筋除銹并作防銹目前我國在大體積混凝土溫控領域的研究還不夠深入和全面,有關的規范條文還不夠完善,很多工程實踐中的問題只能依靠經驗,缺乏理論依據。因此,對于大體積混凝土溫控還有待于進一步深入研究。處理后再作填充。，混凝土的內部溫度較高，內外溫差產生的溫度應力占控制因素；在混凝土達到最高溫度后的降溫階段后期，由于內外溫差持續減小，外約束和降溫收縮引起的截面拉應力逐漸增大，成為控制因素。表面裂縫與內部裂縫疊加起來，就可能貫穿結構的整個截面，對結構造成嚴重危害。線、分布式監測，可以顯著降低維護費用。路的補強、搶修、加固。
2. 以及鋼結構（鋼軌、鋼架、鋼柱等）與基礎固定連接的二次灌漿。
3. 地鐵、隧道、地下等工程逆打法施工縫的嵌固。
4. 適用于機器底座、地腳螺栓等設備基礎灌漿。
5. 灌漿料可進行地腳螺栓和鋼筋的錨固及結構補強。
★灌漿料的施工步驟
1、 按灌漿料重量的12-15%加水量加水攪拌（機械攪拌2-3分鐘，人工攪拌5分鐘以上）2、 支設模板并用水泥（砂）漿、塑料膠帶封堵模板連接處以確保不漏水、漏漿。
3、施工完畢后應立即覆蓋塑料薄膜并加蓋草簾或棉被陰濕養護3-7天。
4、將攪拌均勻的灌漿料從一個方向灌入灌漿部位。必要時可借助竹條或鋼釬導流，可適當振搗或輕輕敲打模板。
5、準備攪拌機具、灌漿設備、模板及養護物品，清理灌漿空間并提前將混凝土表面潤濕。
6、使用溫度為-10℃至40℃。嚴禁在灌漿料中摻入任何外加劑或外摻料。
★灌漿料的產品特點：
1．微膨混凝土中孔隙分布的影響�；炷林械目紫斗植际呛茈s亂的，其中有些孔隙互相連通，腐蝕試驗資料表明,在混凝土內摻人一定數量的粉煤灰,由于粉煤灰具有一定活性,不但可代替部分水泥,而且粉煤灰顆粒呈球形,具有“滾珠效應''而起潤滑作用,能改善混凝土的粘塑性,井可増加泵送混凝土(超厚墻體混凝土多用泵送施工)要求的0.315mm以下細粒的含量,改善混凝土可泵性,降低混凝土水把酸性環境下混凝土分為腐蝕層和未腐蝕層。如果進一步劃分，可以分為完全腐蝕層、未完全腐蝕層和未腐蝕層。不同層間主要區別在于ＣａＯ百分含量（ｗ（ＣａＯ））和孔隙率。完全腐蝕層孔隙率最大，ＣａＯ的含量最少，主要由硅膠、鐵膠、鋁膠等物質組成，此外還有少量的ＣａＯ和ＭｇＯｌ７０等。腐蝕層中Ｃａ２＋的流對于外部約束作用，由于澆筑初期混凝土的強度和彈性模量都很低，對于水化熱引起的構件溫升膨脹變形，外部約束產生的作用不大，產生的壓應力也較小，而在降溫過程中隨著混凝土齡期的增長，彈性模量的增高，外部約束對混凝土構件降溫收縮的約束也就越來越大，以致產生很大的拉應力，當混凝土的抗拉強度不足以抵抗這種拉應力時，便開始出現溫度裂縫。此時的溫度裂縫一般為貫穿性裂縫，寬度在０．１５——０．６ｍｍ之間。失是由于水泥水化產物中的堿性物質與酸發生反應生成可溶性的鈣鹽（反應１．１～１．３，以硝酸為例），溶解于孔溶液中并流失，使基體中水泥水化產物逐漸減少，孔隙率隨之上升。ＲｏｂｉｎＥ．Ｂｅｄｄｏｅ等研究發現用普通硅酸鹽水泥和最大粒徑為０．５ｍｍ的石英砂，水灰比為０．６制作的砂漿在ｐＨ＝４．５的醋酸中侵蝕１６ｄ后，砂漿表面的孔隙率由原來的１５％體（積百分數）變化到３３％。此時，外界的侵蝕溶液更容易進入基體內部與更多的水化產物發生反應，使侵蝕速率加快，致使混凝土結構的解體崩潰。化熱。另外根據超厚墻體混凝土的強度特性,初期處于高溫條件下,強度增長較快、較高,但后期強度就增長緩慢,這是由于高溫條件下水化作用迅速,隨著混凝土的齡期增長,水化作用慢慢停止的緣故。摻加粉煤灰后可改善混凝士的后期強度,但其早期抗拉強度及早期極限拉伸值均有少量降低。因此對早期抗製要求較高的工程,粉煤灰摻入量應少一些,否則表面易出現細微裂縫。介質離子沿這些現場采樣及試驗。對于現場每次拌漿,均采樣分別做流動度、泌水量、體積變化、強度試驗。記錄試驗結果,對壓漿工作進行評估。每次壓漿作業應制作3組試件,標準養護28d后評定水泥漿強度。連通的孔隙擴散到鋼筋表面的時間較短，因此這些地方鋼筋表面富集的離子也越多，從而形成點狀銹坑。銹脹裂縫的影響�；炷龄P脹開裂后，腐蝕介質離子會沿著銹脹裂縫表面進行擴散，因此在銹脹裂縫與鋼筋交界處形成沿銹脹裂縫方向的溝狀銹坑。脹性：保證設備與基礎之間緊密接觸，二次灌漿后無收縮。
2．灌漿料的耐久性強：經上百次疲勞實驗，50真空壓漿工藝特性及要求：封錨與壓漿可分開進行，也可一次完成，保證了結構的整體性和美觀。對孔道密封及預應力體系的錨固效率及安全性能提出了更高要求。灌漿過程中因孔道具有良好的密封性，使漿液充滿整個孔道的要求得到保證。對水泥漿液的配合比提出更高要求。次凍融循環實驗強度無明顯變化。在機油中浸泡30天后強度明顯提高。
3．灌漿料的高強、早強：1—3天抗壓強度可達30—50Mpa以上。4．可冬季施工：允許在-10C氣溫進行室外施工。
5．自流性高：可填充全部空隙，滿足設備二次灌漿的要求。CGM-1通用型灌漿料，流動性280鋼筋在混凝土中的電荷轉移電阻風。和刀ｄｌ隨循環周期增加而逐漸減小，但ｙｏ．ｄｌ卻逐漸增加，這表明在這４個周期中，鋼筋表面的腐蝕過程緩慢進行。在這一階段，凡的數值從５．６１×１０５Ｑｅｍ２降低到約１０５Ｑｃｍ２，／＇／ｄｌ的數值從０．９３１降低到０．８４８６。足ｔ和刀ｄｌ的變化表明，由于鋼筋／混凝土界面逐漸積聚的氯離子，造成鋼筋表面鈍化膜的破壞，并進而誘發鋼筋的腐蝕。４個周期后，Ｒ。以上，強度等級，65兆帕以上。高強無收縮灌漿料以特種水泥作為結合劑，特選高強度材料為骨料，輔以高流態，微膨脹，防離析等物質配制而成。
灌漿料具有質量可靠，降低成本，縮短工期和使用方便等優點。從根本上改變設備底座受力情況，使之均勻地承受設備的全部荷載，從而滿足各種機械，電器設備（重型設備高精度磨床）的安裝要求，是無墊安裝時代的理想灌漿材料。
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★灌漿料的參考用量：
參考用量計塑料波紋管試件孔道注漿體推出后，注漿體上的螺旋肋大多仍然存在，海洋環境下，初期，裂縫主要出現在邊角Ｉ又：位置，為連續裂縫，板兩端部也有少許微裂縫，多為短小裂縫。隨著板齡期的增大，板內鋼筋銹蝕率逐漸增大，銹蝕與裂縫的相互作用，導致裂縫的進一步開展延伸，縱筋裂縫會順著板由外向里、由兩端向中間擴展。當邊角區鋼筋銹蝕到一定程度，兩邊角區鋼筋保護層脫落。當達到９年齡期時，板內縱向鋼筋內側的分布鋼筋銹蝕導致保護層開裂，板底出現大量的橫向順筋裂縫。有的塑料波紋管幾乎完全存在（如ＳＳｉＯ試件），這一破壞現象表明：由于塑料波紋管內、外注漿體和混凝土的抗剪強度遠高于混凝土和注漿體與塑料波紋管間結合面的粘結強度，塑料波紋管成為混凝土和注漿體間的薄弱層，使得注漿體沿著塑料波紋管和混凝土間的結合面幾乎是整體滑出，其承載能力由混凝土與塑料波紋管間結合面的粘結強度所控制，而塑料波紋管與混凝土和注漿體間的粘結性能較差，從而導致其承載能力也較低。算以2.28-2.4噸/立方米為依據，計算實際使用量。
★灌漿料的包裝儲運：
1、灌漿料為50kg袋裝，存放在通風干燥處并防止陽光直射。
2、保質期為3個月，超出保質期應復檢合格后方可使用。
★灌漿料的產品介紹
①、產品特點
低水膠比
水膠比僅為0.27±0.01；
②產品用途
廣泛適用于各種梁體預應力管道壓漿及設備基礎、錨桿等構件灌漿，同時也可用于核電站殼體灌漿、混凝土疏松、裂縫和孔洞等缺陷修補。
灌漿料的高穩定性
漿體3h自由泌水率和4h鋼絲間泌水率均為0；
微膨脹性
由試件試驗破壞特征知，采內部約東、要是內外溫差過大造成的,解決的方法是加強保溫養護,控-制內外溫差、降溫速率,保-證濕度。保溫法有覆読法,暖棚法、蓄水法。覆蓋法就是在混凝土澆筑完畢,用保號材料(如油布、銷末、車袋、塑料布等)覆語在溫凝士上面;暖棚法是在塊體上面搭設大棚,通過人工加熱使棚內空氣滿足溫控條件。蓄水法是在混凝終凝后,在塊體表面蓄一定高度的水,利用水的導熱系數低,達到隔熱保溫效果。用西安科技大學研制的無機類植筋粘結劑，當植筋深度較�。ǎ叮洌⿻r，試件發生粘結破壞；隨著植筋深度的增大（１０ｄ），試件發生錐體破壞；植筋深度進一步增大至１５ｄ，試件發生雅體粘結破壞，且植筋鋼筋屈服。
3h產生0~2%的膨脹，28d膨脹率控制0~2%之間；
灌漿料的早強高強
高耐久性
28d的抗凍等級大于F鋼筋銹蝕引起混凝土開裂破壞的過程包括：鋼筋脫銹階段。由于混凝土的碳化，使得鋼筋周圍混凝土的ｐＨ值下降到１１．５以下時，鋼筋的鈍化膜被破壞，鋼筋開始脫鈍銹蝕。自由膨脹階段。由于鋼筋與混凝土接觸的界面上存在微細空隙，鋼筋表面銹蝕時產生的銹蝕產物逐步填充其孔隙。如果鋼筋銹蝕量小于填充空隙所需的銹蝕量時，在鋼筋周圍混凝土中就不會產生任何應力。應力產生階段。當鋼筋銹蝕量超過填充鋼筋與混凝土接觸面空隙所需的銹蝕量時，則在鋼筋周圍的混凝土界面上產生膨脹壓力，膨脹壓力隨著鋼筋銹蝕量的增大而增大。自由膨脹階段和應力產生階段取決于鋼筋與混凝土接觸界面上微細空隙的大小和鋼筋的銹蝕量。微細空隙的大小與混凝土凝結硬化時的收縮量、混凝土的澆搗質量有關，水泥用量越大、水灰比越大、混凝土密實度越小則微細空隙越大；鋼筋的銹蝕量與銹蝕速度、銹蝕產物的成分有關。500，28d的氯離子擴散系數為粘貼碳纖維片材后每平方米重量不到１．０ｋｇ包（括樹脂重量），粘貼一層的厚度僅為１．Ｏｍｍ左右，加固修補后，基本不增加原結構自重及原構件尺寸，不會減少建筑物的使用空間。高強高效：由于碳纖維片材優異的物理力學性能，在加固修補混凝土中可以充分利用其高強度抗（拉強度一般在３５００ＭＰａ以上，而鋼材是２５０，一５５０ＭＰａ）、高彈性模量的特點提高混凝土結構及構件的承載力，改善其受力性能，達到高效加固的目的。1.25×10m/s；
1d抗壓強度≥30Mpa，28d抗壓強度≥50Mpa；
灌漿料的高流動性
適宜的凝結時間
初凝≥5h，終凝≤24結構可靠性是指結構在規定時間內和條件下完成預定功能的能力。結構的預定功能主要包括結構的安全性、適用性、耐久性。由于各種原因，結構在使用過程中的實際功能會逐漸降低。有時需要對結構的實際功能進行鑒定。結構可靠性鑒定就是通過調查、檢測、分析和對結構的安全性、適用性和耐久性進行判斷、評定的過程。h；
漿體的出機流動度可達10S，60min后流動度仍保持在25S以內；
灌漿料主要由水泥、專用外加劑，并輔以多種礦物改性組分和高分子聚合物材料配合組成。具有低水膠比、高流動性、零泌水、微膨脹、耐久性好的特點，施工時，直接加水攪拌使用，經交通部科技司鑒定產品各項性能均達到國際領先水平。
混凝土施工期間間接裂縫與結構在正常使用期間因荷載作用引起的裂縫在成因、危害及防治措施等方面均不相同。從施工學科角度出發，主要針對施工期間間接裂縫其（中又以混凝土早期收縮引起的裂縫為主）進行研究，進行了試驗室標準條件下系列試件基礎試驗、工程實際構件原位收縮試驗等試驗研究，對試驗結果進行了分析，在工程調研、試驗及分Z析.的基礎上，提出了預拌混凝土施工期間間接裂縫的綜合防治措施，并成功應用于典型工程實踐。江西南昌高強無收縮灌漿料供應商|南昌灌漿料供應。
